送电线路对电信线路干扰影响设计规程

 送电线路对电信线路干扰影响设计规程CodefordesignoftelecommunicationlinesagainstinterferenceeffectsfromelectricpowerlinesDL/T5063—1996主编单位电力工业部西南电力设计院批准部门中华人民共和国电力工业部 中华人民共和国电力工业部 关于发布《送电线路对电信线路干扰影响设计规程》电力行业标准的通知 电技［1996］870号各电管局，各省、自治区、直辖市电力局，电规总院，各有关单位《送电线路对电信线路干扰影响设计规程》电力行业标准，经审查通过，批准为推荐性标准，现予发布其编号为DL/T5063—1996该标准自1997年5月1日起实施请将执行中的问题和意见告电力规划设计总院，并抄送部标准化领导小组办公室中华人民共和国电力工业部1996年12月18日 前言根据电力规划设计总院电规计［1992］13号文《关于下达1992年度电力勘测设计标准化、科研、情报计划项目的通知》的要求，进行行业标准《送电线路对电信线路干扰影响设计规程》的编制为了70年代西北第一条330kV线路、80年代初中南第一条平武500kV线路和东北元锦辽500kV线路的设计和运行，电力科研、设计、运行部门的通信保护专业的工程师们作了大量的科研试验，这些研究成果为本行业标准的制定打下了可靠的技术基础70～80年代，电力、铁道、邮电、通信兵四部为通信保护国家标准的制定又进行了系列的科研和调研工作1992年为了编制《送电线路对电信线路干扰影响设计规程》行业标准，根据上述科研、设计、运行经验，进一步作了“杂音干扰允许值会话式主观评定试验”、“音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗”、“电力线杂音计算分析及试验”和“等值干扰电流测量方法的分析、测试和统计”等一系列科研测试工作，提出专题报告20篇，使本规程的标准值、计算方法、计算参数都是在工程实践中和科研成果基础上取得的同时，考虑到与国际标准的接轨，编制过程始终跟踪国外技术机构和各国导则、标准、规程的信息，与之同步，本规程的个别计算方法达到了同期国际水平本规程提出了送电线路基波和谐波对音频双线电话、线—地电报直流传输回路干扰的允许值、计算和防护措施它是已颁发的DL5033—94《送电线路对电信线路危险影响设计规程》的姊妹篇，是送电线路通信保护设计干扰影响计算的依据自本规程实施之日起，1988年9月颁布的SDGJ79—88《防止送电线路对电信线路危害影响及其保护设计技术规定》即停止执行本规程由电力工业部电力规划设计总院归口管理本规程由下列单位起草负责起草单位——西南电力设计院，参加起草单位——西北电力设计院、东北电力设计院、广东省电力设计研究院本规程主要起草人周宗鲁、吴锡全、许元深、张生国本规程由电力规划设计总院负责解释  1总则

1.

0.1为了使交流架空送电线路简称送电线路对电信线路干扰影响的防护设计技术先进、经济合理，特制定本规程

1.

0.2本规程适用于35kV及以上送电线路新建工程对邻近的架空明线或电缆的双线电话、“线—地”电报线路及兼电话用的有线广播双线回路干扰影响的防护设计

1.

0.3送电线路对邻近的电话、电报线路干扰影响的防护设计除应符合本规程外，尚应符合国家、行业现行有关标准的规定 2术语、符号

2.1术语

2.

1.1干扰影响电信线路遭受送电线路电感应和磁感应产生的电压和电流足以影响电信回路的正常运行

2.

1.2用户线从用户话机至本地交换机之间的传输线路

2.

1.3中继线从本地交换机至长途交换机之间或本地交换机之间的传输线路

2.

1.4长途线长途交换机之间的频分复用FDM或时分复用TDM的传输线路

2.

1.5音频传输音频信号不经模拟调制或数字编码过程，而直接在金属导线上进行传输

2.

1.6加权衡重为了使测量与主观评定一致而对不同频率分量相对于某一参考频率进行衰减或提升的结果

2.

1.7加权网络衡重网络用来实现加权各种频率音响效果的网络

2.

1.8噪声计杂音计由加权网络和电压表组成的测量仪器

2.

1.9噪声计电压在音频电话回路的远端接入一个与该回路特性阻抗相等的纯电阻，在近端连接一个600Ω纯电阻如果回路特性阻抗不是600Ω时，利用变量器进行匹配，这时在600Ω纯电阻上用噪声计测得的电压，即为噪声计电压

2.

1.10噪声计电动势音频电话回路两端的噪声计电压绝对值之和

2.

1.11等效干扰电流在送电线路中流过800Hz的电流，使在邻近的电话回路中所引起的噪声计电动势与该线路内实际存在的各次谐波电流所引起的噪声计电动势相等，该800Hz电流称为等效干扰电流

2.

1.12等效干扰电压在送电线路上加以800Hz的电压，使在邻近的电话回路中所引起的噪声计电动势与该线路内实际存在的各次谐波电压所引起的噪声计电动势相等，该800Hz电压称为等效干扰电压

2.

1.13敏感系数用来表征电信线路对干扰影响的敏感性在客观上反映电信线路两导线的阻抗平衡度称为磁敏感系数；反映电信线路两导线的导纳平衡度称为电敏感系数在音频范围内，两者在数值上较接近，统称为敏感系数

2.

1.14屏蔽系数当有屏蔽体和没有屏蔽体时，送电线路在电信线路上感应的噪声计电压之比

2.

1.15电学上的短线路当电信线路长度少于信号波长的10%时，该电信线路可看作是“电学上的短线路”

2.

1.16传播效应的衰减系数表征噪声计电压在计算长度累积过程中传播效应的衰减特性的系数

2.

1.17环路影响电信回路a、b两导线与送电线A、B、C三相导线几何位置不对称引起的磁感应和电感应干扰影响

2.

1.18不平衡影响电信回路两导线的导纳、阻抗的不平衡所引起的磁感应和电感应干扰影响

2.

1.19其余术语应符合DL5033-94《送电线路对电信线路危险影响设计规程》的规定

2.2符号Io——工频电流剩余分量AIn——送电线路额定电流AIpb——送电线路电流平衡分量的等效干扰电流AIpr——送电线路电流剩余分量的等效干扰电流AUn——送电线路额定线电压VUpb——送电线路电压平衡分量的等效干扰电压VUpr——送电线路电压剩余分量的等效干扰电压Ve——双线电话回路噪声计电动势mVI——电报回路干扰电流mAf——频率，每秒周波数Hzω——角频率rad/s，ω=2πfLp——接近长度km，如图

2.2所示图

2.2接近长度示意图LT——接近段电信线长度kmL1——电信线左侧延长段长度kmL2——电信线右侧延长段长度kmL——电信线总长度km，且l=l1+lT+l2L——计入电信线传播效应后，电信线总长的等效长度kma

1、a2——接近距离ma——接近等值距离m，当假设在送电线一侧为正值时，则在另一侧为负值，b——送电线导线对地平均高度mc——电信线导线对地平均高度mδ——送电线各相导线间的几何均距mη——敏感系数mV/Vψ——电信线传播效应的衰减系数IT——线—地电报报机工作电流mAUT——线—地电报回路工作电压V 3允许值

3.

0.1音频双线电话回路噪声计电动势允许值应符合下列规定1省、地区市及以上电话局的电话回路为

4.5mV2县及以下电话局的电话回路为10mV3业务电话回路为7mV

3.

0.2兼作电话用用有线广播双线回路噪声计电动势允许值应为10mV

3.

0.3送电线路在“线—地”电报回路中感应产生流过电报机的干扰电流允许值应为电报机工作电流的10% 4计算规定

4.

0.1中性点直接接地系统的送电线路的计算应符合下列规定a对音频双线电话的干扰影响应按送电线路正常运行状态计算；应考虑送电线路基波和谐波电流、电压的感应影响b对线—地电报回路的干扰影响应按送电线路正常运行状态计算；应考虑送电线路基波电流、电压的感应影响c对受多条送电线干扰影响的电信线，应按平方和的平方根计算多条送电线的合成干扰影响

4.

0.2中性点不直接接地系统的送电线路的计算应符合下列规定a对音频双线电话的干扰影响应按送电线路单相接地短路故障状态计算，同时应考虑送电线路基波和谐波电压的感应影响b对线—地电报回路的干扰影响应按送电线路单相接地短路故障状态计算，同时应考虑基波电压的感应影响c不考虑多条送电线路的合成干扰影响

4.

0.3对传输音频信号的中继线或用户线应计算干扰影响，而对传输频分复用FDM或时分复用TDM的电信线路不应计算干扰影响

4.

0.4对有金属外皮或埋设地下的无金属外皮电信电缆，应考虑磁干扰影响，而不应考虑静电干扰影响

4.

0.5双线电话回路的干扰影响有环路影响和不平衡影响，但一般情况，环路影响可忽略不计

4.

0.6在进行干扰影响计算时，应计入电信线传播效应的衰减系数

4.

0.7当有屏蔽体时，应计入屏蔽体800Hz的屏蔽系数

4.

0.8对兼作电话用的有线广播双线回路宜按音频双线电话回路计算干扰影响 5计算方法

5.1音频双线电话回路计算

5.

1.1一般情况下，中性点直接接地系统的送电线路对音频双线电话回路干扰影响，可利用简化公式只计算不平衡影响的噪声计电动势分量ebV、ebI和erI总噪声计电动势e可按下式计算

5.

1.1式中ebV——送电线路电压平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量mV；ebI——送电线路电流平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量mV；erI——送电线路电流剩余分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量mV

5.

1.2送电线路电压平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量ebV可按下列公式计算

5.

1.2-1式中

5.

1.2-

25.

1.2-

35.

1.2-4式中K——送电线路电压平衡分量等效干扰电压系数，在缺乏实测数据时，可按照表

5.

1.2-1的规定确定；ge——送电线路结构系数，可按照表

5.

1.2-2的规定确定；η——电信线路敏感系数，在缺乏实测数据时，可按照表

5.

1.2-3的规定确定；——平行接近段耦合系数，可按照表

5.

1.2-4的规定确定；——交叉段耦合系数，可按照表

5.

1.2-5的规定确定；αT——双线电信线传播衰耗常数1/km，无工程具体资料时，可按照表

5.

1.2-6的规定确定；图

5.

1.2交叉段示意图αA——单线大地电信线传播衰耗常数1/km，对相同条件的电信线路可取；αA、αB——交叉段两端接近距离，按a同一基准，决定其正、负符号，可按图

5.

1.2；P——静电屏蔽系数其他符号含义同前表

5.

1.2-1电压平衡分量等值干扰电压系数K负荷性质送电线路额定电压KvUn＜110Un≥110主要供照明及动力负荷

0.

010.004主要供整流负荷

0.

040.02 表

5.

1.2-2送电线路结构系数表电压kV电压Kv500330220及以下ge1/

4.51/51/

6.5 表

5.

1.2-3电信线路敏感系数η表f=800Hz线路类型条件η架空明线铜线横担3弯钩5铁线横担4弯钩6电缆长途不加感

0.6加感施以对地电容补偿

0.5加感1市话HQ6km及以下17km及以上2HYA 

0.8 表

5.

1.2-4平行接近段耦合系数简化式表送电线导线排列方式电信线任意排列送电线导线排列方式电信线任意排列水平排列正三角形排列正三角形排列垂直排列拱形、上字形排列注δo——拱形、上字形排列时，中相与边相导线的水平距离m；h——拱形、上字形排列时，中相与边相导线的垂直距离m 表

5.

1.2-5交叉段耦合系数简化式表送电线导线排列方式电信线任意排列送电线导线排列方式电信线任意排列水平排列正三角形排列垂直排列拱形、上字形排列 表

5.

1.2-6双线电信线传播衰耗常数αT表1/km线路类型条件αT横担弯钩d=600mm架空明线

4.0mm线径铁线

0.

01670.

01473.0mm线径铁线

0.

01960.

01754.0mm线径铜线

0.

00280.

00213.0mm线径铜线

0.

00420.0035电缆

0.9mm芯径星绞

0.

0670.

021.2mm芯径星绞

0.

0500.5mm芯径对绞

0.

1530.7mm芯径对绞

0.096注

1.括号内为长途加感电缆数据

2.适用于f=800Hz，t=20℃

3.d为弯钩上电信导线间距 

5.

1.3送电线路电流平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量ebI可按下列公式计算

5.

1.3-1Ipb=AUn×10-6A

5.

1.3-2X=aaXa=aaA，Xb=aab

5.

1.3-

35.

1.3-4式中a——送电线路电流平衡分量等值干扰电流系数，在缺乏实测数据时，可按照表

5.

1.3-1的规定确定；σ——大地电导率s/m，本条应采用800Hz的数值；ω——角频率rad/s，ω=2πf，本条应采用f=800Hz；μo——真空磁导率H/m，μo=4π×10-7（H/m）；X、a——计算参数；zmX——送电线路与电信线路间800Hz互感阻抗，且zmX=zmX，可按照表

5.

1.3-2的规定确定，也可按附录A所列公式计算；Km——800Hz磁屏蔽系数，在缺乏实测数据时，可按照表

5.

1.3-3～表

5.

1.3-6和图

5.

1.3-1～图

5.

1.3-2的规定确定；其他符号含义同前表

5.

1.3-1电流平衡分量等值干扰电流系数A表负荷性质送电线路额定电压kVUn＜110Un≥110主要供照明及动力负荷42主要供整流负荷105 表

5.

1.3-2zm（Ｘ和zmrX函数表f=800HzΩ／kmXzmX=｜ωMoX｜0∞

00.

0017.

5650.

00860.

015.

2800.

06270.

053.

6960.

23400.

13.

0220.

40000.

22.

3590.

66510.

31.

9790.

88070.

41.

7151.

06470.

51.

5151.

22580.

61.

3551.

36910.

71.

2241.

49790.

81.

1121.

61450.

91.

0161.

72081.

00.

9331.

81811.

20.

7931.

9901.

40.

6822.

1371.

60.

5912.

2641.

80.

5152.

3752.

00.

4512.

4712.

20.

3962.

5552.

40.

3502.

6302.

60.

3092.

6962.

80.

2752.

7543.

00.

2442.

8063.

20.

2182.

8523.

40.

1952.

8933.

60.

1752.

9303.

80.

1572.

9634.

00.

1412.

9934.

20.

1273.

0204.

40.

1153.

0444.

60.

1053.

0664.

80.

0953.

0865.

00.

0873.

1045.

50.

0703.

1436.

00.

0573.

1756.

50.

0483.

2017.

00.

0413.

2237.

50.

0353.

2428.

00.

0313.

2598.

50.

0273.

2739.

00.

0243.

2869.

50.

0223.

29810.

00.

0203.308注

1.zmrX为送电线路与电信线路的交叉段在800Hz时互感阻抗，且zmr-X=-zmrX，zmr（Ｘ也可按附录A的公式计算

2.Mo含义见附录A 表

5.

1.3-3常用铅护套长途电信电缆的磁屏蔽系数f=800Hz序号电缆规格屏蔽系数1对称电缆 HEQ2-1×4×

1.

20.142HEQ2-4×4×

1.

20.123HEQ2-7×4×

1.

20.094小同轴电缆HOYQZ-4×

1.2/

4.

40.155HOYQZ15-4×

1.2/

4.

40.0756中同轴电缆HOYDQZ12-4×

2.6/

9.

50.067HOYDQZ12-8×

2.6/

9.

50.05 表

5.

1.3-4常用铝护套长途电信电缆的磁屏蔽系数f=800Hz序号电缆规格屏蔽系数1对称电缆HEL22-1×4×

1.

20.092HEL22-4×4×

1.

20.0143小同轴电缆HEL22-7×4×

1.

20.0124HOYPLWZ21-4×

1.2/

4.

40.0255中同轴电缆HOYPLZ22-4×

1.2/

4.

40.016HOYDLWZ21-4×

2.6/

9.

50.015 表

5.

1.3-5常用市话电缆的磁屏蔽系数f=800Hz序号电缆规格屏蔽系数1HQ-300×

0.

50.152HYA-50×

0.

50.43HYA-100×

0.

50.34HYA-200×

0.

50.275HYA-400×

0.

50.156HYA-600×

0.

40.197HYA-800×

0.

40.13 表

5.

1.3-6送电线地线的磁屏蔽系数f=800Hz地线规格屏蔽系数钢质地线

0.7～

0.8 图

5.

1.3-1高屏蔽四管中同轴电缆磁屏蔽系数f=800Hz1—两层DT4型钢带；2—两层DT4型镀锌钢带；3—内层DT4型钢带，外层镀锌钢带；4—内层镀锌钢带，外层DT4型钢带；5—两层镀锌钢带图

5.

1.3-2高屏蔽六管小同轴电缆磁屏蔽系数f=800Hz1—铝厚

1.4mm，两层DT4型钢带；2—铝厚

2.0mm，两层镀锌钢带；3—铝厚

1.4mm，两层镀锌钢带

5.

1.4送电线路电流剩余分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量erI可按下式计算

5.

1.4式中zmrX——可按照表

5.

1.32的规定确定，也可按附录A公式计算Ipr——送电线路电流剩余分量的等效干扰电流A，无实测数据时，可按表

5.

1.4的规定确定表

5.

1.4送电线路电流剩余分量等效干扰电流IprA负荷性质送电线路额定电压kV110～220330500一般负荷

0.07～

0.

10.

180.2主要供整流负荷

0.25～

0.

30.

41.0 

5.

1.5当仅需要估算中性点直接接地的送电线对音频双线电话回路的干扰影响时，其总噪声计电动势可按下式计算

5.

1.5式中Kc——综合系数，可按照表

5.

1.5的规定确定表

5.

1.5综合系数Kc值表电压kV110～330500Kc

1.05～

1.

11.05～

1.25 

5.

1.6中性点不直接接地系统的送电线路单相接地短路故障时，在双线电话回路中感应的噪声计电动势e即erv可按下列公式计算

5.

1.6-

15.

1.6-2式中Kr——电压剩余分量等值干扰电压系数，无实测数据时，可取Kr=

0.02；gr——送电线路结构系数，可取gr=311；erv——送电线路电压剩余分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量mV

5.2线—地电报回路计算

5.

2.1中性点直接接地系统的送电线路在正常运行情况下，在线—地电报回路中感应的流过电报机的干扰电流可按下式计算

5.

2.1式中IbV——送电线路电压平衡分量感应引起的流过电报机干扰电流分量mA；IbI——送电线路电流平衡分量感应引起的流过电报机干扰电流分量mA；IrI——送电线路电流剩余分量感应引起的流过电报机干扰电流分量mA

5.

2.2送电线路电压平衡分量感应引起的流过电报机干扰电流分量IbV可按下式计算

5.

2.2式中m——电信线路导线接地根数不包括计算回路；n——计算参数，可按照表

5.

2.2的规定确定；P1——计算参数，可按照表

5.

2.2的规定确定；，可按照表

5.

1.2-4和表

5.

1.2-5的规定确定表

5.

2.2计算系数表计算系数符号nP1P2单线电报

32.

54.5单幻电报459 

5.

2.3送电线路电流平衡分量感应引起的流过电报机干扰电流分量IbI可按下式计算

5.

2.3式中IT——线—地电报回路的电报机工作电流，一般采用40mA；UT——线—地电报回路工作电压，按实际运行条件，可采用60V或120V；Kmt——50Hz磁屏蔽系数，其值可见DL5033—94《送电线路对电信线路危险影响设计规程》；σ——大地电导率s/m，本条应采用50Hz的数值；zmX可按附录A公式计算，本条应用f=50Hz的计算值

5.

2.4送电线路电流剩余分量感应引起的流过电报机干扰电流分量IrI可按下式计算

5.

2.4式中Io——工频电流剩余分量A，在缺乏实测数值时，对主要供照明及动力负荷者可采用额定电流的

0.5%，主要供整流负荷者可采用额定电流的1%；zmX、zmrX——含义同前，可按附录A公式计算，但应用f=50Hz的计算值

5.

2.5中性点不直接接地系统送电线路单相接地故障情况下，由剩余分量电压感应在线—地电报回路内流过电报机干扰电流I可按下式计算

5.

2.5式中P2——计算系数，可按照表

5.

2.2的规定确定 6防护措施当送电线路对电信线路感应产生的噪声计电动势或干扰电流超过允许值时，应根据具体情况，进行全面技术经济比较，合理选用防护措施，以满足允许值的要求1送电线路方面可选用下列措施a调整与电信线路的隔距；b改善与电信线路的交叉角度；c采用良导体架空地线；d架设屏蔽线2电信线路方面可选用下列措施a改迁线路路径；b音频改载波，明线改电缆，有线通信改无线通信；c加挂屏蔽线，加装幻通谐振变压器等；d线—地电报改载波电报附录A标准的附录耦合阻抗zmX、zmrX模值的计算公式A.1参数X的计算X=aa式中a——系数1/m；ω——影响电流的角频率rad/s，ω=2πf，对电话线取f=800Hz，对线—地电报线取f=50Hz；μo——真空磁导率H/m，μo=4π×10-7H/m；σ——大地电导率s/m，对电话线为800Hz的大地电导率，对线—地电报线为50Hz的大地电导率；ρ——大地电阻率Ω·m，与σ同理分别取800Hz或50Hz的值；a——接近等值距离m；f——影响电流的频率HzA.2互感系数moX模值的多项式计算公式A.

2.1平行接近段令α=‰，X=aa当X≤6时，MoX=

142.5+

45.96X-

1.413X2-

198.4LnXμH/km当X＞6时，MoX=400X-2μH/kmA.

2.2斜接近或交叉段式中XA=aaAXB=aaB斜接近时取“—”号，交叉段时取“+”号当X≤6时，SX=

340.9X+

22.98X2-

0.471X3-

198.4XLnXμH/km当X＞6时，SX=

701.69-400X-1μH/kmA.3zmX模值计算公式zmX=ωMoXΩ/kmω=2πf式中对电话线f=800Hz；对线—地电报线f=50HzA.4zmrX模值计算公式 本规程用词说明1执行本规程条文时，要求严格程度的用词，说明如下，以便执行中区别对待a表示很严格，非这样做不可的用词正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”b表示严格，在正常情况下均应这样做的用词正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”c表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”2条文中指明应按某些有关标准规范的规定执行时，一般写法为“应按……执行”或“应符合……要求或规范”非必须按所指定的标准规范的规定执行时，写法为“可参照……”3条文中条款之间承上启下的连接用语一般采用“符合下列要求或规定”、“遵守下列规定”或“满足下列要求”  送电线路对电信线路干扰影响设计规程DL/T5063—1996条文说明主编部门电力工业部西南电力设计院批准部门中华人民共和国电力工业部 1总则

1.

0.1阐述本规程的指导思想及主要设计原则要求防护设计按照工程特点，做到技术先进，经济合理

1.

0.2规定了本规程的适用范围适用于35kV及以上三相交流架空送电线路，不适用于直流架空送电线路和电力电缆线路适用于架空明线或电缆的双线电话、“线—地”电报线路和兼电话用有线广播双线回路，不适用于无线通信及遥控、遥测线路，不适用于与送电线路同杆架设的电信线路

1.

0.3主要阐明本规程与相关标准、规范、规程之间的关系它有两方面的含义一方面防护设计除应符合本规程外，尚应符合DL5033—94《送电线路对电信线路危险影响设计规程》以及送电线无线电干扰相关系列的规程；另一方面在处理送电线路与电信线路间的感应影响时，送电线路与电信线路本身应是符合有关设计、运行规程要求的线路2术语、符号

2.1术语

2.

1.1电力线电磁作用在通信线路上产生电压或电流而引起的干扰，包括——电话传输质量的降低；——对信号的干扰；——电报信号的附加畸变

2.

1.4频分复用FDM将音频信号经调制调幅、调频、调相实现多路频分复用的模拟传输体制时分复用TDM将音频模拟信号经量化、编码PCM实现多路时分复用的数字传输体制

2.

1.6通过加权反映电话中噪声干扰的效果，是人耳对于话音通路以及所使用的话机的特定频率响应的函数目前世界各国有以下几种噪声加权曲线aF1A噪声加权曲线其基准频率为1000Hz，基准电平为-85dBm，噪声测量单位为dBa，其中m为对1mW为基准的功率电平，a为F1A噪声加权美国西电公司的F1A型话机采用该种曲线bC-信息加权曲线其基准频率为1000Hz，基准电平为-90dBm，噪声测量单位为dBrnC0dBrn=-90dBm，其中rn为相对噪声，m为对于1mW为基准的功率电平，C为信息加权美国贝尔系统及北美地区较灵敏的话机采用该种曲线cCCIR/CCITT噪声计加权曲线其基准频率为800Hz，噪声测量单位为dBmp，其中m为1mW为基准的绝对噪声计功率电平，即在600Ω电阻上消耗1mW功率，p为噪声计加权代号欧洲、原苏联和我国采用该种曲线以上三种加权曲线是基本相同的，只是取的基准点略有不同而已，可参见图1电话回路噪声加权系数和偏差限值见表1，加权系数Pf曲线见图2表1电话回路噪声加权系数和偏差限值表频率Hz相对加权偏差限值±dB频率Hz相对加权偏差限值±dBPf噪声dBPf噪声dB

16.

660.056-

85.0—

120010000.

01500.71-

63.021400905-

0.

911008.91-

41.021600824-

1.

7120089.1-

21.021800760-

2.41300295-

10.612000708-

3.01400484-

6.312500617-

4.21500661-

3.613000525-

5.61600794-

2.013500376-

8.62700902-

0.914000178-

15.

0380010000.

00.0基准

450056.2-

25.039001072+

0.

61500015.9-

36.0310001122+

1.016000＜

15.9-

43.0— 图1电话回路噪声加权曲线1—F1A噪声加权曲线；2—C信息加权曲线；3—CCIR/CCITT噪声计加权曲线图2加权系数Pf曲线基准P800=1000，即f=800Hz时，Pf=

10002.

1.10按《CCITT导则》定义，在理想情况下，当接近段为均匀平行接近，两侧延长段至终端的条件相同时，噪声计电压的2倍即为噪声计电动势但在实际工程中，一般不具备理想条件，故按实际条件定义为噪声计电动势为两端噪声计电压绝对值的和

2.

1.11～

2.

1.12噪声电压是基波和各次谐波电压平方和的平方根但是，人耳对每个频率的噪声响应的敏感性是大大地不同所以，实际的干扰影响是每个频率噪声电压与其加权系数的乘积，加权电压或噪声计电压是该乘积平方和的平方根有关定义的表达式如下非加权电压为加权电压或噪声计电压等效干扰电压为非加权电流为噪声计电流为等效干扰电流为按《CCITT导则》hf为=hi，fhke，fhz，fhkt，fhu，f诸式中Ipb——相导体中电流平衡分量的等效干扰电流；Ipr——剩余电流零序分量之和的等效干扰电流；Uf——在频率f时所产生的干扰电压分量；If——在频率f时所产生的干扰电流分量；Pf——与各种频率音响效果有关的加权系数，且P800=1000，Pf值可查表1；hf——考虑有关线路间的耦合影响，是频率的函数；hif——电流校正系数；hkef——电气化轨道屏蔽系数的校正系数；hzf——互阻抗校正系数；hktf——电信电缆护套屏蔽系数的校正系数；huf——不平衡终端转换比率的校正系数通常h800=1，当hf=1时，噪声计电流与等效干扰电流相等

2.

1.13敏感系数说明感应能量由纵向到横向的复杂过渡现象1988年CCITT《K.10建议》中将敏感系数定义为纵向转换损耗LCL，且由测试确定其值我国、前苏联和《K.10建议》的实测表明，音频范围内，在电及磁影响下的敏感系数彼此较接近，而且都近似地等于电话线路的交流不平衡值；在无工程具体实测值时，可认为电敏感系数和磁敏感系数近似相等，统称为敏感系数

2.

1.15当电信线路长度少于信号波长的10%时，该电信线可看作“电学上的短线路”，此时信号的传播效应可忽略不计如给定误差在5%范围内，频率为800Hz时，“电学上短线路”相对应的极限长度为铜线架空明线为18km铁线极限长度更短些，电信电缆为11km在工程设计中，影响范围内的电信线路长度超过18km的情况是较多的，因此在进行音频干扰影响计算时，考虑传播效应的衰减是适宜的3允许值

3.

0.1送电线路对电信线路干扰影响问题，干扰源方面来说是送电线路基波和高次谐波电流、电压产生的磁干扰和电干扰例如，在安顺铁道牵引变电站的110kV送电线，实测了基波～60次3000Hz剩余分量谐波电流的数值范围为

0.004～

7.6A，其中以

3、

5、

7、21次谐波较大，分别为剩余分量基波的10%～35%由于各次谐波噪声加权系数不同，产生干扰的大小也不同对被干扰的电信线来说，感应在双线电话回路上的噪声电压的频率经实测约为50～1050Hz，单线电话回路的频率约为50～2650Hz，更高频率的噪声很小，已接近背景干扰水平从干扰源和被干扰对象来看均属音频中的话频范围，所以送电线只对音频传输的话路产生干扰影响通过30多年的运行实践，正如1994年1月西南电力设计院《干扰影响运行调查汇总报告》中指出，在东北、中南、西南等地区对已运行的22条110～500kV送电线影响范围内的79条电信线调查结果表明，经过干扰防护设计后，运行情况良好，无不良反映其中仅有漫云110kV线对漫云县级中继线，用户反映有干扰，经有关方面到现场实测，噪声计电动势为

0.22mV，计算与实测符合，无干扰影响；甘百110kV线对林业专用电话线，用户反映有干扰，经有关方面到现场调查，发现由于电话线隔电子破损、污秽，潮湿天气严重漏电，导线年久锈蚀，接触不良，树枝搭挂在线条上等，使电话线自身平衡度大大降低，中午串入广播声，经全面整治后，通话良好1991年11月西南电力设计院《杂音干扰允许值会话式主观评定试验方法及试验报告》中的“主观评定会话测试法”提出的会话测试评分等级统计见表2根据评分评定的等级不低于50%的要求参见邮电部邮电传输研究所1984年试验报告，表2双线电话噪声计电动势作为允许值是合适的表2会话测试评分等级统计表双线电话线用户类型噪声计电动势mV“中”以上%“良”以上%市内用户通话

4.59560经长话网用户通话

4.

59557.5县至乡用户通话

108052.5 根据电力部、邮电部、铁道部、解放军通信兵部及广播事业局简称四部一局1957年颁发的《架空电力线路与弱电流线路接近和交叉装置规程》第

3、4条关于划分电信线路等级的规定，Ⅰ、Ⅱ级线应满足1款，Ⅲ级线应满足2款要求其他各部门及机关包含军事部门所属电信线参照该划分原则确定邮电部业务电话，一般指线务段、巡房、水线房等的业务联络、维护用电话业务电话允许值沿用邮电部规定邮电部明确不再发展单线电话，故不再作规定对确实先于送电线建设的单线电话或兼电话用的单线广播线，可沿用30mV标准，如超过30mV，可考虑采取单线改双线的过渡措施本规程允许值与国际标准接轨的问题据了解各国噪声计电动势允许值差异较大，例如法、英、爱尔兰

2.0mV苏联对干线通信线路

3.0mV澳大利亚

1.6mV荷兰

10.0mV日本电气化铁道干扰

2.0mV电缆

5.0mV明线高压输电线干扰

1.0mV电缆，困难时可

2.0mV

2.0mV明线德国国际话路

1.0mV国内话路

5.0mVUIC建议〔在有严重技术困难和或财政困难时〕

3.0mV《CCITT导则》*

1.0mV*本导则规定介入链路的电信设备尽可能对地完全平衡，并符合最新式设备的要求同时，1988年版《CCITT导则》Ⅱ卷7章指出对具有平衡终端即带线路变压器的电信线路的不平衡纵向转换损耗LCL最小值建议为60dB译注相当于敏感系数为1‰在采用交叉和补偿的平衡方法后，电信电缆LCL值可改善达100dB相当于敏感系数为

0.05‰或更高上述表明干扰允许值标准是与电信线自身的平衡度紧密相关的如果敏感系数达到1‰、噪声计电动势允许值为1mV与敏感系数为4‰、噪声计电动势允许值为

4.5mV基本是对等的当电信设备、电信线路达到“尽可能对地完全平衡，符合最新式设备的要求”时，与国际标准1mV接轨是不困难的但也必须注意到，对架空电信明线，特别是敏感系数为5‰～6‰的架空农话线的要求与国际标准接轨是难于作到的而且日本、德国等国规定的架空电信线干扰标准与电信电缆有明显的区别

3.

0.2参考广播电影电视部GY17—84《农村有线广播线路传输质量要求》及运行实践决定的

3.

0.3参照1963～1978年《CCITT导则》第5章第2节规定，单线电报线路在收发报机直接接到电报线的情况下，当外界影响源通过磁感应和电感应引起流经收报机的电流有效值超过稳态电报电流的1/10时，就可能产生干扰影响鉴于目前国内尚有为数不多的音频单幻电报线路，则暂定10%工作电流作为干扰允许值另外在广播信号线上目前有开通传真电报的，属于图像信息传输的范畴当在音频话路上开放时，可将传真机与话路直接连接起来，只需插入适当的衰耗器或音频放大器以满足接口电平要求，不需其他中间设备单路传真机占用一个300～3400Hz的话路频带，且利用现有模拟信道进行传输，其中模拟信道典型传输速率为1200～2400bit/s音频电话与传真电报的区别在于音频电话为模拟信号，频率为300～3400Hz，需要加衡重网络；传真电报为数字信号，数据信号频率为2100～4600Hz，控制信号频率为1550～1950Hz，不加衡重网络，并且有错误重发功能根据1991年10月山东省电力设计院会同有关方面进行的龙口～文登220kV送电线对栖霞县广播县～庙后乡广播线上开通传真电报的试验表明从波形图和频谱图比较，显示出送电线干扰源主要为50Hz工频及邻近的几个奇次谐波，而传真机的调制解调器MODEM能有效地抑制这些谐波分量测得送电线感应在电信线上的噪声计电动势为

5.3mV，而广播在该电信线上串音引起的噪声计电动势却达10～20mV在送电线运行或停电状态下，传真信号的波形图和频谱图具有高度一致性因此，就送电线对传真电报的干扰影响而言，目前可沿用电信线的相应标准详见1991年10月山东省电力设计院《高压电力线对传真电报电磁影响试验总结报告》4计算规定

4.

0.1中性点直接接地系统的送电线路，发生单相接地故障时，都能迅速切除故障，故仅计算送电线正常运行情况下对电信线的音频干扰电气设备内铁磁元件的影响如磁通的非正弦形分布、铁芯的磁饱和特性等；电气化铁道牵引机采用的单相供电硅整流技术；冶金部门的轧钢机、炼钢炉，煤矿的卷扬机，有色冶金的电解槽以及电解化工等方面都采用了硅整流设备；在家用电器方面也普遍采用了硅整流技术等这些非线性整流负荷产生大量的高次谐波电流，单相非线性负荷还产生不对称的高次谐波这些谐波通过所有联络电网传播，形成“谐波污染”，使得电力系统内除基波外还存在着各种谐波分量经多次测试验证各高次谐波分量的频率主要分布在话频范围内，故送电线对电信线的音频干扰是由高次谐波电流和电压所引起的幻线电报不能进入自动转报网，故目前县至省中心已为频分复用即音频载波电报或插报和时分复用的电报直流传输的幻报只在县至地和县至省电路上用而直流传输的人工电报电路仅在市内、县内及防汛方面还有使用的线—地直流传输电报机的工作速率一般较低，接近于送电线的工作频率，因而对电报的干扰仅考虑基波的影响因不能确切计算每条送电线对电信线噪声计电动势的相位，故多条送电线对同一条电信线产生的干扰，按平方和的平方根计算其合成干扰

4.

0.2《四部原则协议》第55条对中性点不直接接地系统的送电线路规定如送电线事故发生后2h内消除者，按正常情况计算，否则按不正常情况计算《CCITT导则》则是以10s能否切除故障来划分的考虑到目前我国中性点不直接接地系统中，当送电线发生单相接地短路故障时，有允许运行2h的规定因此，对中性点不直接接地系统的送电线对电信线的音频干扰，按送电线单相接地故障情况计算中性点不直接接地系统，发生单相接地短路故障时，非故障相的相电压升高为线电压，送电线将由对称系统变为不对称系统短时间运行使送电线的电压剩余分量，成为干扰影响的主要成分，故对音频电话回路只考虑送电线路基波和谐波电压的干扰影响，同理对线—地电报回路只考虑基波电压的干扰影响，不考虑多条送电线的合成干扰影响

4.

0.3同

4.

0.

14.

0.4因接地的金属外皮或埋地电缆对静电的屏蔽作用，故可不考虑电干扰影响，只需考虑磁干扰影响

4.

0.5由于双线电话对送电线存在几何位置不对称，使电话回路两导线间产生电位差，形成噪声计电动势，称为环路影响同时，由于电信线导线对地导纳和导线阻抗不平衡使两导线间产生电位差，形成噪声音计电动势，称为不平衡影响送电线路一般包含有电压平衡分量、电压剩余分量、电流平衡分量和电流剩余分量而送电线对双线电话线的干扰影响是由双线电话回路对送电线不对称即环路影响和电信线两导线不平衡即不平衡影响引起的因此，送电线上4个干扰源将在电话线上诱起8个噪声计电动势分量但是，在中性点直接接地系统中，电压剩余分量等于零，相应在电话线上只诱起6个噪声计电动势分量在实际工程中，6个噪声分量在总噪声计电动势中所占比例是很不相同的，其大小差值可用数量级来衡量通过计算及分析表明，送电线对电信线的干扰影响，主要是由电信线两导线不平衡引起的电信线对送电线的不对称影响环路影响往往比电信线两导线的不平衡影响小10到几十倍可以忽略，因而在工程计算中，只需考虑不平衡影响的3个杂音分量

4.

0.6干扰噪声计电动势的传统计算，无论是电力部、邮电部、铁道部、解放军通信兵部1961年颁发的《四部原则协议》，还是1963年～1978年版《CCITT导则》都没有考虑电信线的传播效应，这是造成干扰计算误差大的重要原因之一70年代以来，国内外都在致力于这一研究我国电力、铁道部门经10多年的研究及多次现场实测验证表明，由于噪声的产生是分布的，如果根据“考虑噪声累积过程中的差模传播效应”的原理，在干扰计算中计入电信线计算长度全长的传播效应衰减系数，可将计算误差从原来的几倍降低到5%～50%以内，使计算更符合实际，可减少工程中不必要的干扰防护费用这可参见1992年5月西南电力设计院50—K89—D

03、D05《送电线路对电信线路杂音干扰试验研究》1993年12月西北电力设计院《送电线路对电信线路音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗》1988年版《CCITT导则》中用噪声功率叠加法计算差模噪声计电压时，也计入了电信线的传播衰耗，只是工程实用还有一定困难，但计算原则是明确的参见1994年2月西南电力设计院Y—1／QZ9191《送电线路对电信线路的干扰影响摘译汇编及综述》

4.

0.7因计算噪声计电动势采用800Hz等效频率，故各类屏蔽系数也应是800Hz时的屏蔽系数5计算方法

5.1音频双线电话回路计算

5.

1.1当各噪声计电动势分量间的相位关系不易确定时，用几何求和，可参考1963年《CCITT导则》第6章规定一般情况，系指电信线大部分接近小段满足的条件不平衡影响的3个噪声分量，随着送电线和电信线的架设高度、接近距离以及大地电导率等因素的不同，各分量所占比重也不同在中性点直接接地系统中，当送电线与电信线间接近距离a在100～200m时，电感应分量的影响在总噪声中占有较大比重但随着接近距离a的逐渐增大，电感应分量急剧下降，磁感应分量上升为主要分量其中电流平衡分量又比剩余电流分量随a的增大而衰减更快，因此当接近距离a大于300～600m时，实际上，剩余电流已上升为主要影响分量

5.

1.2近年来，在实际应用中发现按传统的电和磁干扰公式的计算与实测之间有一定误差，特别在接近长度较长或电信线有延长段时误差更大这是由于忽略了送电线及其邻近的电信线上电压和电流的传播效应所致80年代以来国内、外都在进行这一课题的研究，在我国经电力、铁道部门的研究和实测验证，结果表明在干扰计算中计入电信线全长传播效应衰减系数ψ后，可进一步减少计算误差，而且各单位按传统计算编制的干扰程序不作大的变动，仅乘以传播效应的衰减系数ψ即可，使计算值更接近实际从物理概念来分析，当考虑了噪声信息波在电信线上的传播衰减作用后，电干扰影响计算相当于电信线受感应段缩短了，假设缩短后的电信线受感应长度L′T为等效电信长度，则显然，不计传播效应，即时，则而电信线传播效应衰减系数同理，不计传播效应，即时，则故可改写为ψ是一通用表达式，如lT为每一小段的lTi，则计算的是ψi；如lT为影响段电信线总长，则计算的是ψ应注意的是当计算ψi时，则应是第i段首端至左端点的长度为l1，第i段末端至右端点的长度为l2另外电信线总长l在电干扰分量计算中实际起到了一个电信线对地电容的作用，传统计算法1963年版《CCITT导则》公式中，是把全线电容实际相加的，因而在考虑了电干扰信号的传输衰减后，电信线对地电容对于静电感应电荷的泄漏实际上起不到全线电容直接并联那么好的作用同样，假设缩短后的电信总长L为等效电信线总长度，则当不计传播效应，即时同样应注意的是计算每个接近小段的L时，都具有各小段的lTi和各不相同的左右延长段l

1、l2以上分析说明，本规程推荐的公式与1963年版《CCITT导则》公式基本原理完全相同，且导则公式是本规程公式忽略了电信线上波的传播效应后的表达式参见1993年12月西北电力设计院专题报告《送电线路对电信线路音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗》为了进一步减少计算误差，对电压平衡分量耦合系数简化公式作了修正，参见1994年11月西北电力设计院专题报告补充—耦合系数的修正式

5.

1.2中，a、aA、aB都是代数接近距离，当在送电线一侧的a、aA、aB取为正值时，另一侧则为负值；P为各类屏蔽体的静电屏蔽系数，可按工程具体条件考虑，当无法确定其值时，可取P=1表

5.

1.2-3敏感系数η值参考了以下文献a1993年3月G93—D01—02东北电力设计院《通信线路敏感系数的推荐报告》b1988年3月邮电部设计院K—8503《电信线路杂音敏感系数测试与分析研究报告》c1987年11月铁道部通信信号公司研究设计院《铁路专用长途通信电缆杂音敏感系数测试报告》d1994年8月江西省电力设计院《用模拟感应法测试通信电缆的敏感系数》e1994年8月邮电科学研究院通信技术发展研究中心和全国电气标委会电磁干扰分委会《江阴市市话电缆敏感系数测试报告》

5.

1.3同

5.

1.2，当考虑了噪声信息波在电信线上的传输衰减作用后，磁干扰影响计算相当于电信线在送电线上的投影长度缩短了，即两线间的接近长度缩短了，如设缩短后的接近长度l′P为等效接近长度，则根据《CCITT导则》第Ⅷ章、第XⅢ章、第XⅥ章所述，其通用表达式为当送电线路与电信线线路平行接近时，由于lP=lT，所以l′P的表达式与lT的表达式完全相同而当送电线路与电信线路斜接近或交叉时，由于lP≠lT，此时lP表达式按上述定义式可写为同样，如不计传播效应，即时，则表8摘自1963年《CCITT导则》第10章

2.2节表9，并对原文有误处作了修正由于磁耦合阻抗表示三相对称送电线路与电信线路间的互感阻抗它与两种线路的架设、两线路间的代数距离a以及大地电导率σ有关从镜象法确定互感系数的原理可知，与所谓入地电流的深度紧密相关一般情况下，导线电流镜像深度总是远大于送电线的悬挂高度和相间距离，因此送电线的排列方式对耦合阻抗的影响不十分敏感可假定送电线排列方式的影响可忽略，从满足工程实际需要的简化计算出发，则平行接近段的计算式为经化简后得式中δ——送电线导线间的几何均距m；h0——入地电流零位面深度m表3的值计算表该表列出两种计算值

①按《CCITT导则》与CECS65∶94的表达式作出的计算值；

②按忽略送电线排列方式后，以的简化式作出的计算值计算条件为δ=12m拱形排列取δ0=

9.4m，h=2mb=12mc=5mσ=10×10-3s/m表3值计算表am50100200500

①送电线排列方式水平

0.

3260.

1530.

0620.0103垂直

0.

3730.

1640.

0650.0105正三角形

0.

3220.

14340.

05670.009拱型

0.

3470.

160.

0650.0108

②

0.

4010.

1840.

0690.010 从表3中可看出，简化计算值与其它公式的计算值接近在小接近距离时误差较大，在工程中出现机率较少，且简化式计算值又偏于安全，故本规程推荐了简化表达式需要精确计算时，仍可按CECS65∶94推荐的公式计算交叉跨越段的磁耦合阻抗，一般情况下，在正三角形、拱形或上字形的排列方式中，虚数项总是远小于实数项，可以忽略因此，可近似地认为对于送电线路任何排列方式下的表达式为从1963年版《CCITT导则》知，当U＜

0.1，V＜

0.1时，R′aa=zoX=ZmX故式中zmX=ωMoX，是单导线回路间800Hz互感阻抗，可从表

5.

1.3-2查得，也可用附录A公式计算式

5.

1.3-1中的a、aA、aB都是代数接近距离，且zmX=zm-X表

5.

1.3-3～表

5.

1.3-

6、图

5.

1.3-1和图

5.

1.3-2中的屏蔽系数参考了下列文献a1975年8月上海市电缆研究所《通信电缆理想屏蔽系数测试报告》bYD2002—92《长途通信干线电缆线路工程设计规范》c1991年2月邮电部基本建设司推荐人民邮电出版社出版的《电信工程手册》之8——长途电缆线路d1994年9月邮电部邮电科学研究院应用基础科学研究部及全国电气标委会电磁干扰分委会《江阴市话电缆固有屏蔽系数测定测试分析报告》

5.

1.4在实际工程的干扰影响计算中，一般电流剩余分量等值干扰电流Ipr磁感应的噪声计电动势erl在总噪声计电动势中占主导地位从1985年开始，西北院、电科院、西南院、东北院和电磁干扰分委员会分别进行了Ipr的实测其中西北院对陕西、青海两省境内的所有330kV线路，四川的成都、福建、江苏、甘肃部分地区的110～220kV线路进行了数十次测量，电科院和东北院对东北、中南地区部分500kV线路作了测量，西南院在西南地区结合部分工程作了110～500kV线路的测量，电磁干扰分委员会对北京的沙岭子—昌平的500kV线路作了测量根据上述实测结果，经数理统计和综合分析，推荐了表

5.

1.4的Ipr值，在无工程具体实测数据时，可按该表选用Ipr值可参见1993年12月西北电力设计院专题报告《等值干扰电流的测试与统计值》，1993年7月东北电力设计院《交流500kV送电线路等值干扰电压流测试报告》等如用附录A中公式计算zm和zmr模值，则计算表达式要作如下相应改变a对平行段，因moX＝

142.5+

45.96X-

1.413X2-

198.4lnX（μH/km）则zmX＝ωMoXΩ/kmb对交叉段，令式中SX＝

340.9X+

22.98X2-

0.471X3-

198.4XLnXμH/km，则，相当于式

5.

1.4的第二项中因在送电线路两侧，电流剩余分量磁感应影响，不存在相互抵消的问题，因此在计算时a、aA、aB在送电线路的任意侧都是正值

5.

1.5根据1984年12月西北电力设计院《电力线路对电信线路干扰影响实用简化计算》专题报告经计算分析可知，当送电线路与电信线路间的接近距离a较大，或仅作估算时，中性点直接接地系统的送电线对音频双线电话的干扰影响，只需考虑电流剩余分量的影响，然后乘以综合系数Kc即可对110～330kV送电线，Kc＝

1.05～

1.1；对500kV送电线，Kc＝

1.05～

1.25大地电导率小时，Kc取小值；大地电导率大，接近距离a小时，Kc取大值按附录A公式计算磁耦合互感阻抗时，式

5.

1.5可改写为分析比较上述两式可知，逐段计算ψi及ei求出的e，与用全线等值计算ψ及ei求出的e，两者相差大约在±5%以内，这给估算带来更大的方便即对每一条电信线路，全线用一个等值衰减系数计算即可ψ值计算比较分析也可参见1993年6月西南电力设计院50—K89—D05《送电线路对电信线路杂音干扰计算试验研究》的补充又当aTl＜

0.5时，则，l＝l1+lT+l2式

5.

1.5尚可进一步简化为一般铜线回路在100km以内，铁线回路在30km以内，近似表达式计算误差小于5%

5.

1.6中性点不直接接地系统的送电线路，当发生单相接地短路故障时尚可带故障运行2h，此时非故障的相电压升高为线电压而表现为电压剩余分量，成为主要的干扰源基于

5.

1.1的同一理由，电信线对送电线不对称形成的干扰影响可以忽略，故只需考虑电压剩余分量等值干扰电压感应的噪声计电动势erv

5.2“线—地”电报回路计算

5.

2.1《四部原则协议》对电报回路干扰只考虑送电线路电场的影响是不够全面的1963～1978年版《CCITT导则》第V章

40、43条指出，应考虑中性点直接接地系统的送电线路正常运行的电场和磁场影响，但仅在十分特殊的情况下，剩余电流产生的纵电动势大于电报回路工作电压1/10，可能产生干扰时，才计算电磁影响但实践证明电流分量产生的磁场对电报回路的干扰是不可忽视的，故推荐按式

5.

2.1计算1988年版《CCITT导则》没有对电报干扰影响的计算，可能与国外都已进入自动电报网，没有线—地电报有关电报传输有直流传输、频分复用音频载报和插报或时分复用刚起步等方式由于线路损耗，使直流电报传输的距离受到一定限制，同时在一条幻线或实线电路上只能开通一路直流电报，是远不能满足要求的为此在一路载波电话电路上再进行频分复用电报传输，即将电报机发出的直流电报信号分别调制成不同频率的交流载波信号，利用载波电话电路传送到对方如16/24路频分制载波电报所用的话路频带为300～3400Hz，当每一报路频带宽度为180Hz时，可开16路载波电报，当报路频带宽度为120Hz时，可开24路载波电报目前已成为一种主要的电报传输方式，其传输方框图如图3所示图3电报传输方式方框图故频分和时分复用电报可不考虑干扰“线—地”电报回路的直流传输方式在市内、边远地区、县内及防汛部门还时有应用，有单线制和单幻制两种回路形式，故应考虑干扰

5.

2.3送电线路在正常运行情况下的负荷电流可取额定电流及剩余电流将在“线—地”电报回路内分别感应一纵电动势此纵电动势将在电报回路内产生干扰电流而此干扰电流的大小取决于“线—地”电报回路的阻抗目前，应用于“线—地”电报通信的电传机其工作电流一般为40mA因此，采取在电报回路内串接一可变电阻的方法以保证电报回路工作电流40mA的恒定性，这样即使“线—地”电报回路长度有异，但回路阻抗只取决于回路工作电压Ut一般为60V或120V及工作电流It40mA

5.

2.4送电线路工频电流剩余分量与系统的运行情况和负荷性质有关我国目前对该项试验数据较少根据西北电力设计院在西北地区几条330kV送电线路及北京地区500kV沙昌Ⅰ回送电线路、西南成都太和变电站等的测量见表

4、表5，初步表明工频电流剩余分量一般小于工频电流的1%前苏联1978年版《通信设施遭受危险和干扰影响的防护》邮电出版社，1980年提出中性点直接接地的对称三相系统，其工频电流剩余分量如表5所示由表5看出，除110kV混合负荷的工频电流剩余分量较大外，按各种电压等级的自然功率考虑，电流剩余分量与负荷电流的比值一般在

0.5%～

1.0%之间因此在无实测数据的情况下，对于主要供照明及动力负荷，电流剩余分量可取额定电流的

0.5%；对于主要供整流负荷，电流剩余分量可取额定电流的

1.0%表4工频剩余电流测试表序号送电线名称测试时间负荷性质工频电流A剩余电流A%1330kV花龙Ⅰ回

1993.

8.2混合

5503.

190.582330kV花龙Ⅱ回

1993.

8.2混合

4405.

11.163330kV花海Ⅰ回

1993.

8.4混合

5406.

381.184330kV花海Ⅱ回

1993.

8.4混合

3501.

2760.3655330kV花黄线

1993.

8.4整流

1200.

6380.536330kV龙花Ⅱ回线

1993.

8.6混合

4604.

91.077330kV黄花线

1993.

8.10整流

1802.

221.28330kV金韩线

1991.

7.17混合

1600.

7340.4599110kV金铝线

1991.

7.18整流

1500.

830.55310成都西郊太和变电站      主变压器110kV侧

1985.

11.15上午照明动力320三条线路

0.

840.26 220kV侧520三条线路

1.

80.34611500kV沙昌Ⅰ回线

1993.

10.12      14∶20  

1.

6630.519  16∶00 

3201.

6630.519  16∶40  

1.

3290.415注混合负荷指整流电流占工频电流的10%～30%，而大于30%时属整流负荷 表5前苏联工频剩余电流A测试统计表负荷性质110kV150～220kV400～500kV750kV照明及动力

1.

52.

06.

010.0混合

6.

03.

010.

015.0整流

7.

07.0—— 

5.

2.51963～1978年版《CCITT导则》第V章44条规定中性点不直接接地系统送电线应考虑单相接地短路时的电场和磁场影响但实际此时电场影响占主导地位因剩余电压为线电压，故只考虑剩余分量电压感应6防护措施

6.

0.1《架空电力线路与弱电流线路接近和交叉装置规程》中，对Ⅲ级电信线路的交叉角度无规定，当交叉角度过小，干扰影响超标时，可考虑增大交叉角度降低干扰附录A互感系数模值多项式的简化计算式，是根据互感系数精确算式简化而来，并已纳入1988年《CCITT导则》第2卷第4章中该计算式表明，其与精确式计算值极为一致附录与电力行业有关的国家标准编号和名称GB1207—1997电压互感器GB1208—1997电流互感器GB12113—1996接触电流和保护导体电流的测量方法GB16796—1997安全防汛保警设备安全要求和试验方法GB16836—1997量度继电器和保护装置安全设计的一般要求GB16847—1997保护用电流互感器暂态特性技术要求GB/T

307.3—1996滚动轴承通用技术规则GB/T2496—1996弹性环联轴器GB/T

2900.36—1996电工术语电力牵引GB/T

2900.15—1997电工术语变压器互感器调压器和电抗器GB/T5130—1997电气用热固性树脂工业硬质层压板试验方法GB/T

5465.1—1996电气设备用图形符号绘制原则GB/T

5456.2—1996电气设备图形符号GB/T

5526.1—1996电容器用陶瓷介质材料GB/T

7403.1—1996牵引用铅酸蓄电池GB/T15934—1996电线阻件GB/T16316—1996电气安装用导管配件的技术要求第1部分通用要求GB/T16318—1996旋转牵引电机基本试验方法GB/T16471—1996运输包装件尺寸界限GB/T16472—1996货物类型、包装类型和包装材料类型代码GB/T16502—1996劳动合同制用人形式分类与代码GB/T16608—1996电气继电器第10部分IEC电子元器件质量评定体系在有无继电器上的应用GB/T16637—1996轻型燃气轮机电气设备通用技术条件GB/T16650—1996TDM/FDMA点对多点微波通信系统通用规范GB/T16664—1996企业供配电系统节能监测方法GB/T16814—1997同步数字体系SDH光缆线路系统测试防范GB/T16821—1997通信用电源设备通用试验方法 。