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摘要随着时代巨轮的滚滚前进,社会科技水平的日益发展;随着改革开放以来祖国的经济的空前发展,我国全民生活水平的迅速提高,使得人们对生活环境的要求也进一的提高,继而空调这一数年前的奢侈品,这一“旧时王谢堂前燕”今日飞入了寻常百姓家小到家用户式空调、中到多联机、以至中央空调系统在我开创了一上广泛发展时期,给人们创造了舒适的生活环境,甚至对于大型公用民用建筑及一些特殊场所来说,空调已经是不可或缺的然而随着空调已应用的空前发那展,空调使用过程中的巨大能耗,其冷热源及水泵的合理选用、对地我们这样一上人口众多而资源相对缺乏的国家来说与也日益引起了人们的关注这其中的关键之所在空调的设计与选型及其冷热源与水泵的合理选用就显得格外重要本设计为长春市阳光酒店中央空调系统工程设计,共22层,地下1层工程一至四层有夜总会、宴会厅、会议室等大空间采用全空气系统,其它桑拿房、包房、客房等采用风机盘管加独立新风,新风机组从室外引入新风处理到室内空气焓值,风机盘管承担室内全部冷负荷及部分的新风湿负荷一层宾馆大堂采用方型散流器平射流形式水系统采用闭式双管异程式,冷水泵三台,两用一备冷却水泵选三台,两用一备卫生间通风统一由排风扇接出,在末端安装止回阀地下室车库做防排烟系统,一层设两台空调机组,
二、三层设一台空调机组,一台新风机组四层设两台空调机组,标准层设两台新风机组,整个设计单独设置排风管道,由轴流风机直接排入室外及风井,标准层卫生间设排风关键词空调;全空气;新风;排风AbstractAlongwiththetimeofthegreatshiprollforwardsocialscienceandtechnologylevelofdevelopment;Withthereformandopening-upChinaeconomyunprecedenteddevelopmentourcountrytherapidimprovementinlivingstandardsmakepeopleforlifeandtheenvironmentintoarequirementalsoimprovedandairconditioningthisseveralyearsagotheluxurygoodsbeforetheoldWangXieTangyanthisdayintheaveragehomes.SmallhomeuserstypeairconditioningtomanyonlineandinthecentralairconditioningsysteminIcreatedawidedevelopmenttimegivepeoplecreatedthecomfortablelifeenvironmentevenforlargeutilitycivilbuildingandsomespecialplacefortheairconditioningisalreadyisessential.Howeverwiththeunprecedentedairhasalreadybeenusedairconditioningsendthatexhibitionintheprocessofusinghugeenergyconsumptioncoldandheatsourcesandthereasonableselectionpumpofussuchalargepopulationandresourcesontherelativelackofnationandisincreasinglydrawnpeoplesattention.Thiskeyisairconditioningdesignandselectionofcoldandheatsourcesandwaterpumpsandreasonablechoiceisespeciallyimportant.Thisdesignforchangchunsunshinehotelcentralair-conditioningsystemsengineeringdesignatotalof22layerunderground1layer.Engineeringonetofourlayershavenightclubballroomconferenceroomlargespaceadoptsall-airsystemtheothersaunaroomcompartmentroomsandotheradoptfan-coilunitplusfreshairunitsindependencefromoutdoorairtreatmenttoindoorairintroducedenthalpyfancoilundertakeindoorallcoldloadandpartofthenewrheumatismload.Alayerofthehotellobbythesquaremodelisscatteredflowflatjetform.Watersystemadoptsclosedtwopipedifferentprogramscoldwaterpumpforthreeamphibiousa.Thebasementgaragedosmokecontrolsystemasetoftwosetsofairconditioningunitsandthetwothreelayersetaairconditioningunitafreshairunits.Twosetsoffourlayershaveairconditioningunitsandthestandardsetoftwosetsoffreshairunitsandthewholedesignexhaustpipealonesettingtheaxialflowfanstraightintothewindandwellstandardsetoftoiletexhaust.KeywordsAirconditioning;Allair;Freshair;exhaust目录摘要IAbstractII第1章绪论1第2章设计参数
22.1地点
22.2室外气象参数
22.3室内空气计算参数
22.4围护结构参数2第3章工程概述和空调设计特点
43.1工程概述
43.2设计特点
43.
2.1空调系统的选择
43.
2.2冷热源的选择5第4章空调系统冷、湿负荷的计算
64.1冷、湿负荷的概念
64.2主要计算公式
64.
2.1冷负荷
64.
2.2湿负荷9第5章新风负荷的计算
105.1概念
105.2计算公式10第6章送风量及新风量的计算
116.1送风量的计算
116.2新风量的计算
116.3确定焓湿图
126.4举例计算13第7章气流组织计算
137.1布置原则
137.2气流组织分布
137.3各风口的选择计算
137.4侧风口选择计算14第8章空调系统的设计计算及设备选择
168.1风系统的设计计算
168.
1.1风道布置原则
168.
1.2风管设计
168.
1.3风管水力计算
168.2水系统的设计计算
188.
2.1水系统的设计选择
188.
2.2系统水管水力计算
198.
2.3冷凝水的排出
208.
2.4水系统的水质处理
218.3设备的选择计算
218.
3.1空调机组的选择计算
218.
3.2风机盘管选择计算
218.
3.3新风机组选择计算
228.4地下室排烟设计22第9章冷源及机房设备的选择计算
229.1冷源的选择
229.2机房设备的选择计算
229.
2.1冷冻水泵的选用
229.
2.2冷却水泵的选用
239.
2.3补给水泵的选用
249.
2.4补给水箱的选用
259.2冷却塔的选择计算26第10章空调系统的消声、减震与保温
2710.1消声
2710.2减震
2710.3保温27致谢29参考文献30第10章空调系统的消声、减震与保温
2710.1消声
2710.2减震
2710.3保温27致谢29参考文献30第1章绪论空调技术发展的历史就是由如何满足社会经济和人民生活对室内环境不断提高的要求以及如何最大限度地节约能耗,开辟新能源利用的历史此外空调技术的发展和各种相关科学技术的发展息息相关,冶金、化工和各种材料工业提供的材料日新月异机械工业制造出各式各样的新型冷、热源设备和五花八门的末端装置.自动控制理论和技术的进步也改变着空调系统工作过程的控制与调节的方式与方法深入开拓电子计算机在空调技术中的应用自觉地理解和运用系统思想和系统方法不仅可以加速空调技术革新的进程并能更有效地移植和利用其他学科和专业的新的研究成果近年来,特别是计算机技术和数据通讯与网络技术的结合开辟了一个信息化社会的新时代信息技术快速的发展对科学技术及社会生活方式的巨大影响对空调技术不但是机遇,更是一种挑战但值得注意的是空调在使用过程中耗能量较大,同时,除了空调所具有对生产和人民生活的正面作用外,根据目前的研究表明,它还存在一定的负面作用,例如“病态建筑综合症”等因此在考虑室内气流组织及冷热源、水泵的合理选用就显得格外重要为避免实际工程中普遍存在的大流量、小温差现象,本设计对于整个水系统进行了详尽的水力计算,在作出一系列分析后结合泵的性能曲线和不同数量的泵联合工作后稳定状态的管路特性曲线对泵的型号作选择,既保证了冷冻水循环泵不会应流量过大,电机超载而烧毁,又同时保证了实际工作点能维持较高的效率同时在选择能源上,系统冷源考虑为冰蓄冷系统,热源为燃油锅炉在设计过程中,根据阅读的大量书籍、论文、规范对计算方法进行合理的选择,以确保设计能符合工程中的各类规范本次设计的任务是长春市阳光酒店的空调设计,具体设计的步骤有冷热湿负荷的计算,空调系统的选择,空气的处理过程,水力计算,设备的选型与布置,气流组织计算与分析,制冷机房设计等第2章设计参数
2.1地点吉林长春(北纬43°11′,东经124°20′;)
2.2室外气象参数
1.夏季
[1]空调计算干球温度
30.5℃;空调计算湿球温度
24.5℃;空调计算日均温度26℃;通风计算干球温度27℃;平均风速
2.7m/s;大气压力
97.79kPa;设计计算相对湿度65%
2.3室内空气计算参数
1.夏季
[2]室内温度26℃;相对湿度40~60%;气流平均速度≤
0.3m/s
2.4围护结构参数
1.外墙
[4]承重混凝土空心砌块墙体,结构如图2-1所示,=190mm;图2-1表2-
11.内抹混合砂浆
2.承重混凝土空心砌块
3.水泥砂浆找平层
4.保温层a.聚苯板EPS
2.内墙
[4]内抹混合砂浆,=20mm;外加挤塑型聚苯板
3.屋顶
[4]结构如图2-3所示,=70mm;
4.传热系数
[2](2-1)式中——内表面对流换热表面传热系数,W/m2℃;——墙体厚度,m;——导热系数,W/m℃;——内表面对流换热表面传热系数,W/m2℃;所以外墙的传热系数=
0.446W/m2℃;内墙的传热系数=
0.441W/m2℃;屋顶的传热系数=
0.4W/m2℃5.窗户为金属窗框、单层透明单玻璃,内挂浅色帘,传热系数为=
2.2W/m2℃
6.门为保温隔音、单框金属门,传热系数为=
1.5W/m2℃第3章工程概述和空调设计特点
3.1工程概述本工程位于长春市,为宾馆商务楼,高层建筑主楼为长方形,为东北西南走向,总建筑面积为35898m2,其中地上32065m2,地下3833m2建筑主体高度为
76.5m;地上二十二层,主裙房四层,裙房十八层,地下一层为车库地下一层为钢筋混凝土机构,地上结构形式为框架结构
3.2设计特点
3.
2.1空调系统的选择目前工程上常用的空调系统的选择方案有集中式空调、半集中式空调和分散式空调系统,其典型代表分别为定风量全空气系统、风机盘管(加新风系统)和单元式空调器每种系统都有其特定的适用性,分析如下表3-1空调系统比较集中式分散式半集中式风管、设备与布置风管系统送回风管系统复杂布置困难支风管和风口较多时不易均衡调节风量风道要求保温,影响造价系统小,风管短小型机组余压小,有时难于满足风管布置和必需的新风量放室内时,不接送,回风管当和新风系统联合使用时,新风管较小设备布置与机房空调与制冷设备可以集中布置在机房机房面积较大,层高较高设备成套,紧凑机房面积小,层高较低机组分散布置,敷设各种管线较麻烦只需要新风空调机房,机房面积小风机盘管可以安设在空调房间内空调控制品质温湿度控制与净化可严格控制室内温度与相对湿度能满足不同的清洁度要求各房间可以根据各自的负荷变化进行温湿度调节难于满足清洁度较高的要求可以根据各自的负荷变化进行温湿度调节难于满足清洁度较高的要求空气分布可以进行理想的气流分布气流分布受制约气流分布受一定制约安装与维护安装工作量大周期长安装投产快安装投产较快维护运行便于管理和维修机组易积灰与油垢,清理比较麻烦水系统复杂,漏水经济性节能部分房间停止工作不需空调时,整个空调系统仍须运行不经济不能实现全年多工况节能运行调节灵活性大,节能效果好,可根据各室负荷情况自行调节造价高较低介于两者之间使用寿命长较短介于两者之间以上分析可见集中式空调系统可严格控制室内温度、湿度及洁净度,但要求建筑空间大,可布置风道,且造价过高;分散式空调系统使用时间要求灵活,但无法设置集中式冷热源;半集中式空调系统可以根据各自的负荷变化进行温湿度的调节灵活性大节能效果好针对以上各种系统的适用特点,结合本工程的实际情况,一至四层建筑空间比较大,功能多,人员密集,冷负荷密度大,室内热湿比小故采用集中式空调系统,即全空气系统全空气单风道定风量一次回风空调系统,采用全空气单风道定风量一次回风空调系统适用于室内负荷较大,与二次回风相比,处理流程简单,操作管理简单;设备简单,投资少;可以充分进行通风换气,室内卫生条件好由于二层、三层中的一部分是桑拿房,以及五至二十二层标准间都是客房,房间比较灵活,所以选用风机盘管加新风空调系统;与集中式空调系统相比,可进行局部区域的温度控制各房间可通过风机盘管控制其供冷量,以满足其正常使用的需求,这产生两个优点第一,各房间都能在各自不同的温度要求下使用因而使用更为灵活;第二,当部分房间负荷变小时,其供冷量可随自动控制而减少,如果房间不使用,房间温度标准可降低甚至可以停止风机盘管的运行,有利于全年运行的节能对于二层和四层中的厨房,为了防止厨房中的气味窜入餐厅或其他房间,厨房中应保持负压,一般情况下,厨房中负压值不得超过5Pa送风量按排风量的85%~95%考虑二层也采用全空气单风道定风量系统
3.
2.2冷源的选择本工程留有专用的空调设备机房考虑到长春地区所处的地理位置和气象参数,冬季温度很低,不宜采用空气源热泵冷热水机组作为空调冷热源,故此夏季时采用溴化锂吸收式制冷机,溴化锂吸收式制冷机是以溴化锂为吸收剂,以水为制冷剂,通过水在低温下蒸发吸热而进行制冷的它与其他制冷机组相比有以下特点制冷剂为水,而水在高真空的情况下蒸发,其真空度是靠溴化锂溶液不断吸收蒸发的水份而保持的;冷水温度必须高于零度为了运行安全,冷水出口温度不宜低于3~5℃;发生器通过加热溴化锂稀溶液,使该溶液得到浓缩后又回到吸收器使用,故溴化锂吸收式制冷必须具备热源;冷却水用量比压缩式制冷机大;除冷剂和溶液循环泵外,基本上无运转不见,所以运转平稳,震动和噪声小第4章空调系统冷、湿负荷的计算
4.1冷、湿负荷的概念为了保持建筑物的热湿环境,在某一时刻需向房间供应的冷量称为冷负荷;为了维持房间相对湿度恒定需从房间除去的湿量称为湿负荷房间冷、湿负荷也是确定空调系统送风量及各种设备容量的依据主要冷负荷由以下几种1.外墙及屋面瞬变传热引起的冷负荷;2.内围护结构冷负荷;3.外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷;4.透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷;5.设备散热引成的冷负荷;6.人体散热引起的冷负荷;7.照明散热引起的冷负荷;在冷负荷的计算方法上,本设计采用冷负荷系数法计算空调冷负荷主要湿负荷有人体散湿量和敞开水表面散湿量,根据本建筑的特点,只计算人体散湿量
4.2主要计算公式
4.
2.1冷负荷
1.外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷
[3]CL=KF[twl+tdkαkρ-tNx]式中CL—外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W;F—外墙和屋面的面积,m2;K—外墙和屋面的传热系数,W/m2·℃,由《暖通空调》附录5和附录6查取;tNx—室内计算温度,℃;twl—外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值,℃,由《暖通空调》附录7和附录8查取;td—地点修正值,由《暖通空调》附录9查取;kα—吸收系数修正值,取kα=
1.0;在表3-7中查取;kρ—外表面换热系数修正值,取kρ=
0.97;在表3-8中查取;
2.内维护结构冷负荷
[3]CL=KFtwp+Δtls-tNx式中K—内围护结构传热系数,W/m2·℃;F—内围护结构的面积,m2;Twp—夏季空调室外计算日平均温度,℃;Δtls—邻室计算平均温度与夏季空气调节室外计算日平均温度的差值(℃),(有《暖通空调》表3-9选取)tNx—室内计算温度,℃;
3.外玻璃窗瞬变引起的冷负荷
[3]CL=CwKwFwtwl+td—tNx式中CL—外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷,W;Kw—外玻璃窗传热系数,W/m2·℃,由《暖通空调》附录
10、附录11和附录10查得;Fw—窗口面积,m2;Twl—外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值,℃,由《暖通空调》附录13查得;Cw—玻璃窗传热系数的修正值;由《暖通空调》附录12查得;td—地点修正值,由《暖通空调》附录15查得;
4.透过玻璃窗的日射得热形成的冷负荷
[3]CL=CαFwCsCiDjmaxCLQ式中Cα—有效面积系数,由《暖通空调》附录19查得;Fw—窗口面积,m2;Cs—窗玻璃的遮阳系数,由《暖通空调》附录17查得;Ci—窗内遮阳设施的遮阳系数,由《暖通空调》附录18查得;Djmax—日射得热因数,由《暖通空调》附录16查得;CLQ—窗玻璃冷负荷系数,无因次,由《暖通空调》附录20至附录23查得;
5.照明设备的冷负荷
[3]白炽灯CL=1000NCLQ日光灯CL=1000n1n2NCLQ式中N—照明灯具所需功率,W;n1—镇流器消耗功率稀疏,明装时,n1=
1.2,暗装时,n1=
1.0;n2—灯罩隔热系数,灯罩有通风孔时,n2=
0.5—
0.6;无通风孔时,n2=
0.6—
0.8;CLQ—照明散热冷负荷系数,由《暖通空调》附录26查得
5.人体散热形成的冷负荷
[3]人体显热散热形成的冷负荷CL=qsnφCLQ式中qs—不同室温和劳动性质成年男子显热散热量,W,由《暖通空调》表3-15查得;n—室内全部人数;φ—群集系数;CLQ—人体显热散热冷负荷系数,由《暖通空调》附录27查得;
4.
2.2湿负荷人体散湿量可按下式计算D=
0.001φng式中D—散湿量,㎏/h;φ—群集系数,由《暖通空调》表3-12查得为
0.80;n—计算时刻空调房间内的总人数;g—一名成年男子的小时散湿量,由《暖通空调》表3-15查得
4.
2.3冷、湿负荷计算举例以一层娱乐大堂冷、湿负荷计算为例;见下表4-1(其它房间冷负荷计算见附表1)表4-1娱乐大堂冷负荷计算表北外墙冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00twl
32.
131.
831.
631.
431.
331.
231.
231.
331.
431.
631.
832.
132.
432.
632.9td=-
2.5kα=
1.0kρ=
0.97twl
28.
7128.
4228.
2328.
0327.
9427.
8427.
8427.
9428.
0328.
2328.
4228.
7129.
0029.
2029.49tNx26△t
2.
712.
422.
232.
031.
941.
841.
841.
942.
032.
232.
422.
713.
003.
203.49K
0.45F10ⅹ
4.5=45CL
54.
9249.
0345.
1041.
1739.
2037.
2437.
2439.
2041.
1745.
1049.
0354.
9260.
8164.
7470.63东外墙冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00twl
35.
535.
2353535.
235.
636.
136.
637.
137.
537.
938.
238.
438.
538.6td=-
2.7kα=
1.0kρ=
0.97twl
31.
8231.
5331.
3331.
3331.
5331.
9132.
4032.
8833.
3733.
7634.
1434.
4434.
6334.
7334.82tNx26△t
5.
825.
535.
335.
335.
535.
916.
406.
887.
377.
768.
148.
448.
638.
738.82K
0.45F
12.7ⅹ
4.5=
57.15CL
149.
57142.
09137.
10137.
10142.
09152.
07164.
54177.
01189.
49199.
46209.
44216.
93221.
92224.
41226.91东外窗瞬时传热冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00twl
27.
92929.
930.
831.
531.
932.
232.
23231.
630.
829.
929.
128.
427.8td=-3twl+td
24.
9026.
0026.
9027.
8028.
5028.
9029.
2029.
2029.
0028.
6027.
8026.
9026.
1025.
4024.80tNx26△t
1.
100.
000.
901.
802.
502.
903.
203.
203.
002.
601.
800.
900.
100.
601.20CWKW
1.2ⅹ
2.1=
2.52FW
7.2ⅹ
4.5=
32.4CL
89.
810.
0073.
48146.
97204.
12236.
78261.
27261.
27244.
94212.
28146.
9773.
488.
1648.
9997.98东窗日射得热引起的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00CLQ
0.
490.
560.
610.
640.
660.
660.
630.
590.
640.
640.
380.
350.
320.
30.28Dj.max=598Ccs=
0.65Fw
7.2ⅹ
4.5=
32.4CL
4628.
35289.
45761.
76045.
16234.
06234.
05950.
65572.
86045.
16045.
13589.
33305.
93022.
52833.
62644.7照明散热形成的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00CLQ
0.
230.
260.
290.
920.
90.
890.
870.
860.
840.
830.
810.
790.
760.
740.71n1=
1.2n2=
0.8N=4000CL
883.
2998.
41113.
63532.
83456.
03417.
63340.
83302.
43225.
63187.
23110.
43033.
62918.
42841.
62726.4人体散热形成的的冷负荷时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00CLQ
0.
10.
110.
250.
530.
210.
640.
710.
660.
720.
490.
610.
740.
620.
040.03qs=134n=50=
0.93CLs
623.
10685.
411557.
753302.
431308.
513987.
844424.
014112.
464486.
323053.
193800.
914610.
943863.
22249.
24186.93各分项逐时冷负荷汇总表时间9:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:00外墙负荷
204.
49191.
11182.
20178.
27181.
29189.
31201.
78216.
22230.
65244.
56258.
47271.
85282.
73289.
15297.54窗传热负荷
89.
810.
0073.
48146.
97204.
12236.
78261.
27261.
27244.
94212.
28146.
9773.
488.
1648.
9997.98窗日射负
4628.
255289.
435761.
706045.
066233.
976233.
975950.
615572.
796045.
066045.
063589.
263305.
893022.
532833.
622644.71灯光负荷
883.
20998.
401113.
603532.
803456.
003417.
603340.
803302.
403225.
603187.
203110.
403033.
602918.
402841.
602726.40人员负荷
623.
10685.
411557.
753302.
431308.
513987.
844424.
014112.
464486.
323053.
193800.
914610.
943863.
22249.
24186.93总计
6428.
857164.
358688.
7313205.
511383.
914065.
514178.
513465.
114232.
612742.
310906.
011295.
810095.
06262.
605953.56最大冷负荷14233W第5章新风负荷的计算
5.1概念室外新鲜空气是保障良好的室内空气品质的关键,因此,空调系统中引入室外新鲜空气(简称新风)是必要的由于夏季室外空气焓值和气温比室内空气焓值和气温要高,空调系统下界为处理新风势必要消耗冷量而冬季室外空气气温又比室内空气温度要低,室外空气比室内空气含水量也少,同样,空气系统冬季为处理新风势必要消耗热量和加湿量但是空调处理新风所消耗的能量是比较大的,所以,空调系统中新风量的大小要满足空气品质的前提下,应尽量选用较小必要的新风量,否则,新风量过多,将会增加空调制冷系统与设备的容量(具体计算新风量见第六章)
5.2计算公式
1.夏季,空调新风冷负荷按下式计算
[3]5-1式中——夏季新风冷负荷,kW;——新风量,kg/s;——室外空气的焓值,kJ/kg;——室内空气的焓值,kJ/kg;
3.各楼层新风两及新风负荷见表6-2与表6-3第6章送风量及新风量的计算
6.1送风量的计算
1.热湿比
[3]6-1式中——房间全热冷负荷,kW;——房间湿负荷,kg/s;
2.送风量
[3]6-2式中——送风量,kg/s;——室内全热冷负荷,kW;、——分别为室内空气和送风的比焓,kJ/kg;
3.确定各个状态点室内=26℃、=60%、=60kJ/kg、=
12.8g/kg;室外=
30.5℃、=75%、=71kJ/kg、=16g/kg;送风=18℃、=75%、=
42.559kJ/kg、=
9.7g/kg;
4.各送风量的计算,见表6-2和表6-
36.2新风量的计算
1.最小新风量确定原则1稀释人群本身和活动所产生的污染物,保证人群对空气品质的要求;2补充室内燃烧所耗的空气和局部排风量;3保证房间的正压在全空气系统中,通常取上述要求计算出新风量中的最大值作为系统的最小新风量如果计算所得的新风量不足系统送风量的10%,则取系统送风量的10%,送风量特大的系统不在此列
2.新风量根据各房间的使用性质,按下表数值采用表6-1新风量一览表建筑类型吸烟情况新风量m3/h·人备注适当最少一般公共场所无2520 客房及桑拿房有一些3025 会议室无3530 有一些6040 严重8050
3.保持正压新风量,可按下式计算
[3]6-3式中——从房间缝隙渗出的风量,也就是正压风量,m3/s;——缝隙(门、窗等)面积,m2;——房间内正压,缝隙两侧的压差,一般取5~10Pa;——流量系数,
0.39~
0.64;——流动指数,
0.5~1,一般取
0.65;
6.3确定焓湿图
1.全空气系统系统采用定风量单风道系统,空调机组将系统的一次回风与外界的新鲜空气混合,并将其处理到室内要求的状态点,通过风道将空气送到各个房间;焓湿图见图6-1图6-1全空气系统处理过程
2.空气-水风机盘管系统新风处理到室内的焓值,而风机盘管承担室内人员、设备冷负荷和建筑围护结构冷负荷新风与风机盘管的空气处理过程及送风(风机盘管送风和新风)在室内的状态变化过程在图上的表示见图6-2室外的新风被冷却处理到机器露点;此点的温度根据设计的室内状态点的焓值盘管加独立新风系统空气处理过程线与相对湿度90%~95%线交点确定图6-2空气-水风机盘管系统处理过程
6.4举例计算
1.全空气系统以建筑的一层宾馆大堂为例,冷负荷为=66860W,湿负荷=
0.278×200×
0.93×109=
5.63×kg/s1热湿比=
11875.6kJ/kg2根据室温允许波动范围,确定送风温差8℃,得送风温度=18℃在大气压力=
0.1MPa的图上(如图6-1所示),通过点做=
12872.7kJ/kg的直线与=18℃相交,其交点即送风状态47kJ/kg,
11.5g/kg,=65%3送风量=5143g/s=15429m3/h4新风量a.按表6-1选择新风量=200人×30m3/h·人=6000m3/h;b.新风量按送风量的10%计算;=15429×10%=
1542.9m3/h;c.保持正压新风量==
384.21m3/h;所以取上述计算出新风量中的最大值作为系统的最小新风量=6000m3/h5新风冷负荷=
81.527kW
2.风机盘管系统以建筑标准层客房为例,中间客房的冷负荷为=1050W,湿负荷=
0.278×4×
0.93×109=
0.114×kg/s;1热湿比=9322kJ/kg;2根据室温允许波动范围,确定送风温差8℃,得送风温度=18℃在大气压力=101325Pa的图上(如图6-2所示),通过点做=9322kJ/kg的直线与=18℃相交,其交点即送风状态47kJ/kg,
11.8g/kg,=65%3总送风量=81=353m3/h4新风量按每人30计算,则新风量:=30×4=120m3/h5风机盘管风量=-=233m3/h6风机盘管机组出口的焓值表6-2全空气系统各值计算结果一览表表6-3风机盘管系统各值计算结果一览表第7章气流组织计算
7.1布置原则1.满足室内设计温湿度及其精度、工作区允许的气流速度、噪声标准及防尘要求;2.气流分布均匀,避免产生短路及死角;3.与建筑装饰有较好的配合
[6]
7.2气流组织分布
1.全空气系统的气流组织空调房间的送风形式采用上送上回,送风口采用方型四面吹散流器,均匀布置在空调房间的吊顶上回风口采用单层百叶回风口(自带调节阀),布置在每个空调房间吊顶的边缘宾馆大堂的全空气系统由于下送比较困难,所以选用侧送方式2.风机盘管加新风系统的气流组织为保持室内空气均匀,送风口和回风口均匀的布置在吊顶上,风机盘管的送风口采用连接风管侧送,由风管通过散流器下送回风口采用单层百叶回风口(自带调节阀)3.由于厕所须保持负压,因而在男女厕所各设置排风管道接轴流风机,直接将空气排到竖井风道里,并且再不设置风机盘管和送风口其风量主要是由走廊风经过门下面的百叶风口因正压压入到厕所
7.3各风口的选择计算1.散流器的选择计算(以三层中间的包房为例)
[3]1散流器采用对称布置,每个承担
3.8m×
3.8m的送风区域;按散流器颈部风速3m/s选择散流器规格;2喉颈部面积=
12570.06m3/h/(65个×3m/s)=
0.018m2初选方形四面吹散流器(FK-10),颈部尺寸150mm×150mm;3效核颈部速度=
12570.06m3/h/65×
0.0225=
2.4m/s散流器实际出口面积为颈部面积的90%,即=
0.0225×90%=
0.02025m2,则散流器出口风速=
2.4/
0.9=
2.7m/s;求射流末端速度为
0.5m/s的射程m;计算室内平均速度m/s查资料,送冷风时,平均风速
0.132m/s所选散流器符合要求2.回风口的选择计算(以首层精品店为例)1回风量计算=4×-/65=552m3/h2回风口的吸风速度为
4.0~
5.0m/s3查手册选择单层百叶回风口(自带调节阀),大小为200mm×250mm3.风机盘管送风口与回风口选择计算1送风口选择方法与散流器方法类似,只是将送风口换为颈部尺寸150mm×150mm的双层百叶送风口2根据回风量查手册,方法与全空气的回风口选择一样4.具体的各个风口尺寸见图纸
7.4侧风口选择计算1.由于建以第三层桑拿房为例,房间尺寸为
8.4×4×
4.5m3;室内空调系统为风机盘管加新风系统,其安装的风机盘管为MCW300A型,风量
600.4m3/h,即
0.172L/S;新风量为100m3/h新风作为辅助送风,为简化计算,可忽略新风对气流的影响,因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算1)选定送风口形式,确定过程拟采用双层百叶送风口,其紊流系数为ɑ=
0.16,射程为
4.7-
0.5=
4.2m(
0.5m为射流末端宽度)2)选取送风温差Δt根据风机盘管选型计算中送风温差的确定方法,得出Δt=10℃3)定送风口的出流速度v0m/s
7.1式中Fn——垂直于单股射流的空间断面面积,m2见(
7.2)d0——送风口直径或当量直径,m(
7.2)式中H——房间高度,m;B——房间宽度,m;L——房间的总送风量,m3/h;先假定v0=3m/s,由公式(
7.2)算出射流自由度0为
12.33,代入公式(
7.1)=
0.36×
12.33=
4.44m/s所取v0=3m/s
4.44m/s,且在2~5m/s范围之间,则满足要求(
7.3)取Δtx=1℃由(Δtx/Δt0)×()=(1/10)×
12.33=
1.233,查得受限射流距离=
0.25;5)确定送风口尺寸由下式算得每个风口面积m
27.5式中——送风口面积;式中其他符号含义同上由公式(
7.5)=
600.4/3600×3×1=
0.06m3,选取散流器风口,尺寸为200×200;则v0=L/3600·a·b=
600.4/3600×
0.63×
0.16=
2.57m/sde=2·a·b/a+b=
285.5mm6)校核射流的贴附长度阿基米德数Ar按下式计算(
7.6)式中——射流出口温度,K;——房间空气温度,K;——风口面积当量直径,m;——重力加速度,m/s2;式中其他符号含义同上由Ar数的绝对值查得x/d0值,就可以得到射流贴附长度x由公式计算阿基米德数Ar=
9.8×
0.2885×-10/[
2.572×273+25]=-
0.0143查得x/d0=20则x=20×
0.2885=
5.
774.7,满足要求7)校核房间高度公式H=h+w+
0.07·x+
0.3m,房间高度=H为满足要求;(
7.7)式中h——空调区高度,一般取2m;w——送风口底边至顶棚距离,m;
0.07·x——射流向下扩展的距离,m;
0.3——安全系数,mH=h+w+
0.07·x+
0.3=2+
0.23+
0.07×
5.15+
0.3=
4.
24.5m符和要求用相同方法计算其他房间风机盘管送风口大小第8章空调系统的设计计算及设备选择
8.1风系统的设计计算
8.
1.1风道布置原则
1.合理利用空间,并同建筑结构配合,尽量考虑到美观;
2.不能影响工艺及操作;
3.管路应尽量短,且转弯少,便于施工与制作;
4.考虑到运行调节的灵活性
8.
1.2风管设计
1.风管材料的选用采用镀锌钢板制作,其优点是不燃烧、易加工、耐久,也较经济空调风管保温材料采用带铝箔的离心超细玻璃棉板,厚度为40mm(用塑料钉固定在风管上),外缠玻璃布保护层
2.风管形式的确定由于采用定风量系统,而且建筑本身的负荷不是很大,所以系统的送风量也不是很多,所以采用了低速系统,又因为技术夹层的限制,在这里不能再布置圆管,仍然采用矩形方管的型式并且矩形风管具有易布置,弯头及三通等部件的尺寸较圆形风管的部件小,且容易加工的优点所以在本设计中的所有风管都为矩形方管在个别的管路中(总干管和总支管),风速还是比较大的对于普通低速定风量系统,风管的末端就是风口,风速过高引发的再生噪音会通过风管传到风口,进入室内因此在机房出口位置增加一个消声器,减少噪音的传播
8.
1.3风管水力计算设计中全部采用矩形风道,根据要求的流量分配,利用假定流速法来确定管径和阻力对于低速风管风速,总管和总支管为6~8m/s,无送、回风口支管为5~7m/s,有送、回风口支管为3~5m/s;回风口的吸风速度为
4.0~
5.0m/s新风入口的流速为
4.0~
4.5m/s
[4]阻力管段中流体流动的阻力分为沿程阻力和局部阻力系统总阻力为最不利环路的阻力与管路末端的风口阻力之和设计计算步骤
[5]1.绘制系统轴测图,标注各管段长度和风量;2.选定最不利环路,划分管段,选定流速;3.根据给定风量和选定流速,计算管道断面尺寸a×b或管径D,并使其符合通风管道的统一规格再用规格化了的断面尺寸及风量,算出风道内实际流速;4.根据风量L或实际流速v和断面当量直径D查手册得到单位长度的摩擦阻力;5.计算各段的局部阻力;6.计算各段总阻力;7.检查并联管路的阻力平衡情况各风管的水力计算以四层为例,草图如下图8-
1、图8-2所示图8-1四层上侧送风管道计算草图图8-2四层下侧送风管道计算草图具体计算结果见附录表8-
1、表8-
28.2水系统的设计计算
8.
2.1水系统的设计选择
1.空调工程中水管系统的功能是为各种空气处理设备和空调终端设备输送冷、热水对水管系统的要求是1具有足够的输送能力,能满足空调系统对冷﹑热负荷的要求;2具有良好的水力工况稳定性;3调节灵活,能适应多种负荷工况的调节要求;4投资省﹑运行经济,便于维修管理
2.水系统的设计类型及特点空调水系统包括冷冻水系统和冷却水系统两个部分,它们可以设计成不同的类型根据本设计的建筑特点和空调系统的布置,对于冷却水系统采用机械通风冷却循环系统,利用机械通风冷却塔,将来自冷凝器的冷却回水由上部被喷淋在冷却塔内的填充层上,以增大水与空气的接触面积,被冷却后的水从填充层至下部水池内,通过水泵再送回冷水机组的冷凝器中循环使用这种冷却塔的冷却效率较高,结构紧凑,适合范围广,并有定型产品可供选用对于冷冻水系统采用闭式的、变水量系统,用户端由于系统分为全空气系统和风机盘管加新风系统,因此设立分集水器,空调机组与风机盘管、新风机组单独从集分水器接出水管
8.
2.2系统水管水力计算水力计算的主要目的是根据要求的流量分配,确定管段的管径和阻力,进而确定动力设备水泵等的型号和动力消耗,或根据已定的动力设备,确定保证流量分配的管道尺寸本次设计中是根据要求的流量分配,来确定管径和阻力阻力管段中流体流动的阻力分为沿程阻力和局部阻力供、回水管的管径按比摩阻100~300Pa/m来选取供回水冷水温度为7/12℃为考虑各并联环路的压力损失易于平衡,风机盘管冷冻水立管管径相对放大一号选取水管水力计算草图见下图8-
3、图8-4图8-3标准层上侧水管计算草图图8-4标准层下侧水管计算草图具体计算结果见附录表8-
3、表8-4和
8.
2.3冷凝水的排出组合式空调机组、风机盘管、新风机组在运行过程中产生的冷凝水由冷凝水管排出风机盘管的凝结水都是自流排出的凝水盘很浅排水余压很小因而要做好排水管的坡度以防排水不畅凝水溢出湿损吊顶装修本设计中冷凝管沿水流方向保持
0.3%的坡度,且保证没有积水部位,就近排入卫生间立管,空调机组的冷凝水直接排入机房的地漏,排水须作存水弯后排入地漏,水封高度130mm水柱(大于室内的风压)冷凝水管采用采用镀锌钢管,螺纹连接,在实际应用过程中,若冷凝水盘处于机组的负压段,凝水盘出口处应设置出口与大气相通的水封,其高度比凝水盘处的负压大50%左右连接到设备冷凝水管的尺寸由设备决定一般情况下,每1kW的冷负荷每小时约产生
0.4kg左右的冷凝水,在潜热负荷较高的情况下,每1kW冷负荷约产生
0.8kg的冷凝水通常,可以根据机组的冷负荷,按下列数据近似选定冷凝水的公称直径
[9]≤7kW时,=20mm;=
7.1~
17.6kW时,=25mm;=
17.7~100kW时,=32mm;=101~176kW时,=40mm
8.
2.4水系统的水质处理水系统管道的结垢、腐蚀可导致水管局部腐蚀,该腐蚀速度是正常腐蚀速度的4-5倍,会使管路穿孔而损坏同时污垢在管道内的沉积降低了水管的流通截面,增大了水阻力,因此对空调循环水进行水质处理十分必要常用的水处理方法有化学处理法、静电处理法、磁化水处理、离子水处理、电子水处理等通常优先选择化学处理法和电子水处理考虑到本系统的总水量较小和水源水质的问题,水系统中就增加了电子水处理器
8.3设备的选择计算
8.
3.1空调机组的选择计算以首层上侧空调系统为例送风量为=24000m3/h,根据样本选择W24型组合式空调机组(2460×1580×2160),制冷量132KW;机外余压400pa;水阻
22.2pa;水量
22.7T/h;机组重量1400kg其他机组型号见图纸
8.
3.2风机盘管选择计算以标准层包房中间室为例总送风量为=320m3/h,新风量为=120m3/h风机盘管风量=-=200m3/h根据样本选择一台MCW200A的风机盘管,风机盘管性能参数(MCW200A)风量340m3/h(高速速);制冷能力1770W;水流量
0.32m³/h;水阻5kPa其他风机盘管型号见图纸
8.
3.3新风机组选择计算以标准层新风系统为例根据新风量=1800m3/h(如表6-3所示),选择D吊顶式新风机组一台型号为D2性能参数名义风量2000m3/h;冷量
9.9kW;水流量
0.53L/s;水阻14kPa其他新风机组型号见图纸
8.4地下室排烟设计地下室防排烟系统设计本设计从经济上考虑,采用了排烟排风使用同一套风管系统的方式,而单独设置一套送风系统按照《多层民用建筑设计规范》规定,当面积A<500平米时,排烟量采用60m3/m2h;当A>500平米时,排烟量120m3/m2h;当房间净高属于
4.2-5米时,换气次数为6次/m2h;送风量大于等于85%排风量或大于等于50%排烟量本工程地下排风采用一台轴流通风机,型号CDZ-
3.55,风量L=38500全压430Pa第9章冷源及机房设备的选择计算
9.1冷源的选择冷源作为空调系统中最重要的设备之一,在工程设计方案阶段就应进入需要考虑的范畴之列冷源的选择依据不仅包括系统自身的要求,而且还涉及工程所在地的能源结构、价格、政策导向、环境保护、城市规划、建筑物用途、规模、冷热负荷、初投资、运行费用以及消防、安全和维护管理等许多问题因此,这是一个技术、经济的综合比较过程,必须安全性、可靠性、经济性、实用性的原则进行综合技术经济比较来确定直燃型溴化锂吸收式冷水机组与溴化锂吸收式冷水机组相比,具有热效率高,燃料消耗少,安全性好,可直接供冷,初投资、运行费和占地面积少等优点,因此,本次设计选用直燃型溴化锂吸收式冷水机组根据建筑的总冷量2119kw,所以选择俩台水冷冷水机组,机组型号LSBLG1120ZII;名义制冷量1120kw;机组重量4650kg
9.2机房设备的选择计算
9.
2.1冷冻水泵的选用选择原则及注意事项首先要满足最高运行工况的流量和扬程,并使水泵的工作状态点处于高效率范围;泵的流量和扬程应有10~20%的富裕量;当流量较大时,宜考虑多台并联运行,并联台数不宜超过3台,并应尽可能选择同型号水泵;供暖和空调系统中的循环水泵,宜配备一台备用水泵;选泵时必须考虑系统静压对泵体的影响,注意水泵壳体和填料的承压能力以及轴向推力对密封环和轴封的影响,在选用水泵时应注明所承受的静压值,必要时有制造厂家做特殊处理1.设备的阻力表
9.1设备阻力编号项目阻力kPa编号项目阻力kPa1集水器阻力52分水器阻力
18.23制冷机组阻力254风机盘管阻力10~20
(2)冷冻水泵所需扬程闭式系统式中-水系统总的沿程阻力和局部阻力损失(mH2O);-设备阻力损失(mH2O)本设计的最不利环路为集水器—冷冻水泵—冷水机组—分水器—供水管—最高层管路—回水管—集水器最不利环路的总阻力Hp=
55.2+
19.4+(5+25+12+5)=
95.6Kpa=
12.16mH2O
(3)水泵流量根据制冷机组给定的流量可以得,冷冻水泵所需扬程为H=
12.16×
1.2=
13.4mH2O冷冻水泵所需流量为其中
1.2为附加系数选用2台型号SLS150-250,同时供冷,两用一备其性能指标如下表表
9.2冷水水泵型号型号级数流量Q()扬程H()转速N()电动机功率kw必须汽蚀量泵重kgSLS150-250单级
20020148018.
533389.
2.2冷却水泵的选用冷却水泵的选择要点与冷冻水泵相似,应以节能、低噪音、占地少、安全可靠、振动小、维修方便等因素,择优选择管网及构件阻力计算同前计算计算结果于下表所示式中-冷水机组所要求的冷却水量,m3/h;-安全系数,
1.15计算水量为=
1.15×231=
265.6冷水阻力的计算按下式计算式中=冷却水系统的阻力,mH2O;-冷却水管路中的沿程阻力,mH2O;--冷却水管路中的局部阻力,mH2O;--冷水机组冷凝器阻力,mH2O;--冷却塔水盘水面至布水装置的垂直高度,mH2O;--冷却塔喷嘴喷雾压力,约为5mH2O;Hp=
16.18+12+25+180+50=
283.2kPa=
28.32mH2O则冷却水泵的扬程为H=
1.1×
28.32=
31.15mH2O冷却水量W=
1.1×
265.6=
292.2选择冷却水泵3台,两用一备,其性能参数如下表
9.3冷却水水泵型号型号级数流量Q扬程H转速n电动机功率kw必须汽蚀量泵重kgSLS200-315G单级
300321480454.
06009.
2.3补给水泵的选用系统的补水按照系统的循环水量的3%进行计算,即Gb=G×3%=
11.52m³/h补水泵所需扬程式中=补给水系统的阻力,mH2O;--制冷机房系统阻力,mH2O;--补给水泵至系统最高点,mH2O;则补给水泵扬程为H=
1.1×4+
76.5=
88.55mH2O总上由循环水量和扬程查水泵样本选择循环水泵型号为.表
9.4冷却水水泵型号型号级数流量Q扬程H转速n电动机功率kw必须汽蚀量泵重kgSLS65-315B单级
11.
588.
62950222.
52559.
2.4补给水箱的选用膨胀水箱接在集水器上,而且装置的标高至少要高出水管系统最高点1m,采用开启式膨胀水箱膨胀水箱的容积是由系统中水容量和最大的水温变化幅度决定的,可以用下式计算确定式中-膨胀水箱有效容积(既由信号管到溢流管之间高差内的容积),;-水的体积膨胀系数,=
0.0006;-最大的水温变化值,;-系统内的水容量,系统的水容量可以在设计完成后,从各个管路和设备逐个计算求得,也可根据建筑面积估算
1.3,可得根据膨胀水箱的有效容积,从采暖通风标准图集T905
(二)进行配管管径选择,从而选定规格型号表
9.5膨胀水箱型号水箱形式型号公称容积有效容积水箱配管的公称直径mm水箱重量kg溢流管排水管膨胀管信号管循环管方形国标
444032252020153.
49.2冷却塔的选择计算冷却塔的选型中央空调工程中沿用的冷却塔型式,有自然通风和机械通风冷却塔两大类别由于自然通风型式主要受自然通风状态的影响,因而冷却效率和降温效果差,且体积和占地面积大,因此,目前应用较多地是机械通风式冷却塔机械通风冷却塔均采用通风机或鼓风机为动力,其又分为湿式机械通风冷却塔干式机械通风冷却塔及干-湿式机械通风冷却塔三种类型干式机械通风冷却塔中循环水走管程,表冷器在通风机送风作用下,使管束内循环水冷却,热量排向大气干式塔的最大优点是节约水资源,但空冷器体积较大,通风设备能耗较高,投资高相比较而言各种不同型式的湿式机械通风冷却塔在城市建筑物的中央空调工程开式冷却水循环系统中使用较为普遍,其中尤以引风式的玻璃钢冷却塔最为普遍依据制冷机组冷却水量231m3/h,进出水温度37-32℃,进水温差为5℃设计湿球温度为27℃查《魏红红》样本选择冷却塔型号为LRC-H-400型冷却塔两台,其主要尺寸为总高度3730mm长度4885mm宽度3135,水流量为192m3/h电机功率为
5.5kw两台第10章空调系统的消声、减震与保温
10.1消声空调系统消声设计应考虑噪声的频谱特性、室内允许的噪声标准、通风机噪声、风管中产生的气流噪声和从风管管壁传入风管内的噪声、风管系统噪声的自然衰减、消声器的声衰减量以及隔声室的隔声量等为减少空调系统消声和隔振处理及降低被空气调节房间噪声的困难,应尽可能的减少噪声源的噪声为此,在进行空气调节系统设计及选择通风设备时应采取
1.任意风机进口均做软接头,软接头材料采用石棉布,且选低噪音风机
2.冷冻水泵、冷却水泵做减震台座,地下排风机做减震台座泵进出口做软接头,主管做减震吊架
3.所有空调机组等机座与基础间作50mm厚橡胶减振垫
10.2减震空调工程中,如水泵,风机,压缩机等,由于旋转式往复运动产生的震动,除了以噪声形式通过空传播到空调房间外,还通过其支撑结构(如基础,楼板等),以弹性波形式传播到空调房间,又以噪声的形式把能量传给空气,这种传声称为固体声,所以应在震源与支撑结构之间加上减震装置,用以消除它们之间的刚性连接,割断式减弱震源向外传递,设计中采用的新风机组内均以设置减震装置,减震材料为橡胶,能有效的减少整机震动和噪声
10.3保温空调系统为了减少设备和管道冷热量损耗,保证进入空调设备和末端空调机组的供水温度,以及防止设备和管道冷表面结露等原因,空调设备和管道均需保温该工程空调设备和风管保温材料采用带铝箔的离心超细玻璃棉板,该产品具有密度小,导热系数低,对皮肤刺激小的优点应用温度范围广,为防止空调送风道的表面结霜,矩形或圆形风道一般取δ=40mm玻璃棉板保温,空调设备和空调用的风机δ=50mm的玻璃棉保温水管及乙二醇管道采用福乐斯绝热保温管材离心超细玻璃棉外有一层加有铝丝的铝箔,这样可以把隔热层,防潮层和防护层结合为一体,只需要在搭接处贴上铝箔,胶化保温端头即可保护层和防潮层的选择选用
0.4mm不锈钢的保护层风管道外缠玻璃布保护层吊或托架应设置于保温层的外部,并在支、吊托架与风管间镶以垫木同时应避免在法兰、测量孔、调节阀等零部件处设置支吊托架致谢经过三个月的文献资料调查、分析和设计,毕业设计到此结束在整个毕业设计期间,通过资料的收集、整理、分析、设计计算和画图、设计计算书和说明书的撰写,我终于圆满地完成了毕业设计任务毕业设计中,我认识到自己在专业知识方面仍存在许多不足,从而也进一步加深我对本专业的认识和理解,同时也加强了我的动手能力这一切都使我获益非浅,必将对我今后从事的工作产生深远的影响在毕业设计期间,我得到了诸位指导老师和同学的大力支持和帮助老师们严谨的治学态度和忘我的工作精神将永远激励我奋发向上;他们谦逊朴实、宽厚待人、豁达大度的学者风范将使我终身受益;同学们的热情和笑脸将永远留在我的心田,永远温暖着我在此,我向他们致以衷心的感谢和深深的祝福!由于我初学设计,实践经验不足,有些问题不能考虑的十分周全,设计中纰漏之处望各位老师给予批评和指导,从而将专业水平提高到一个全新的境界!参考文献
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