还剩40页未读,继续阅读
本资源只提供10页预览,全部文档请下载后查看!喜欢就下载吧,查找使用更方便
文本内容:
渝北实验小学南方玫瑰城校区外装饰工程135系列显横隐竖玻璃幕墙设计计算书目录TOC\f\h\z\t标题21标题321计算引用的规范、标准及资料
11.1幕墙设计规范
11.2建筑设计规范
11.3铝材规范
21.4金属板及石材规范
21.5玻璃规范
21.6钢材规范
31.7胶类及密封材料规范
31.8五金件规范
41.9相关物理性能等级测试方法
41.10《建筑结构静力计算手册》第二版
51.11土建图纸52基本参数
52.1幕墙所在地区
52.2地面粗糙度分类等级
52.3抗震设防53幕墙承受荷载计算
63.1风荷载标准值的计算方法
63.2计算支撑结构时的风荷载标准值
73.3计算面板材料时的风荷载标准值
73.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值
73.5作用效应组合84幕墙立柱计算
84.1立柱型材选材计算
94.2确定材料的截面参数
104.3选用立柱型材的截面特性
114.4立柱的抗弯强度计算
114.5立柱的挠度计算
124.6立柱的抗剪计算125幕墙横梁计算
135.1横梁型材选材计算
145.2确定材料的截面参数
155.3选用横梁型材的截面特性
165.4幕墙横梁的抗弯强度计算
175.5横梁的挠度计算
175.6横梁的抗剪计算186玻璃板块的选用与校核
196.1玻璃板块荷载计算
196.2玻璃的强度计算
206.3玻璃最大挠度校核227连接件计算
227.1横梁与角码间连接
237.2角码与立柱连接
247.3立柱与主结构连接258幕墙埋件计算后锚固结构
278.1荷载值计算
278.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
288.3群锚受剪内力计算
298.4锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算
298.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算
298.6锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算
318.7混凝土楔形体受剪破坏承载力计算
328.8混凝土剪撬破坏承载能力计算
338.9拉剪复合受力承载力计算349幕墙转接件强度计算
349.1受力分析
349.2转接件的强度计算3410幕墙焊缝计算
3510.1受力分析
3510.2焊缝特性参数计算
3510.3焊缝校核计算3611显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算
3611.1抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算
3611.2结构硅酮密封胶粘接厚度的计算
3711.3结构胶设计总结
3711.4立柱连接伸缩缝计算
3811.5玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算
3811.6耐侯胶胶缝计算38显横隐竖玻璃幕墙设计计算书11计算引用的规范、标准及资料
11.1幕墙设计规范《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》CECS10198《建筑幕墙》GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》JG/T216-
200811.2建筑设计规范《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》GB14907-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-952005年版《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》CECS1542003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》CECS1802005《建筑结构荷载规范》GB50009-20012006年版、局部修订《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《民用建筑设计通则》GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-
201011.3铝材规范《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》GB
5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB
5237.2-2008《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB
5237.3-2008《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB
5237.4-2008《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB
5237.5-2008《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB
5237.6-2004《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T
3880.1~3-2006《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-
200311.4金属板及石材规范《干挂饰面石材及其金属挂件》JC
830.
1、2-2005《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872-2000《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-2007《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234-2008《微晶玻璃陶瓷复合砖》JC/T994-2006《超薄天然石材复合板》JC/T1049-2007《铝幕墙板、板基》YS/T
429.1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》YS/T
429.2-2000《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-2008《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000《天然板石》GB/T18600-2009《天然大理石荒料》JC/T202-2001《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005《天然花岗石荒料》JC/T204-2001《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2009《天然石材统一编号》GB/T17670-2008《天然饰面石材术语》GB/T13890-
200811.5玻璃规范《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T
18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T
18915.2-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分夹层玻璃》GB
15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分钢化玻璃》GB
15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB
15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-
200211.6钢材规范《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《擦窗机》GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1999《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-
199911.7胶类及密封材料规范《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887-2001《工业用橡胶板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T
13477.1~20-2002《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-
200311.8五金件规范《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T
3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T
3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T
3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T
3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T
3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T
3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T
3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T
3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T
16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《铜合金铸件》GB/T13819-1992《锌合压铸件》GB/T13821-1992《铝合金压铸件》GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》QB/T6414-1999《电动采光排烟窗》JG189-
200611.9相关物理性能等级测试方法《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-
200211.10《建筑结构静力计算手册》第二版
11.11土建图纸12基本参数
12.1幕墙所在地区重庆地区;
12.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按C类地形考虑
12.3抗震设防按《建筑工程抗震设防分类标准》,建筑工程应分为以下四个抗震设防类别
1.特殊设防类指使用上有特殊设施,涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果,需要进行特殊设防的建筑,简称甲类;
2.重点设防类指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑,以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果,需要提高设防标准的建筑,简称乙类;
3.标准设防类指大量的除
1、
2、4款以外按标准要求进行设防的建筑,简称丙类;
4.适度设防类指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害,允许在一定条件下适度降低要求的建筑,简称丁类;在维护结构抗震设计计算中
1.特殊设防类,应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施,同时,应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用;
2.重点设防类,应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施,同时,应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用;
3.标准设防类,应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用;
4.适度设防类,应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用;根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010,重庆地区地震基本烈度为6度,地震动峰值加速度为
0.05g,由于本工程是标准设防类,因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取,也就是取αmax=
0.04;13幕墙承受荷载计算
13.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件,按建筑结构荷载规范GB50009-20012006年版计算wk=βgzμzμs1w0……
7.
1.1-2[GB50009-20012006年版]上式中wk作用在幕墙上的风荷载标准值MPa;Z计算点标高18m;βgz瞬时风压的阵风系数;根据不同场地类型按以下公式计算高度不足5m按5m计算βgz=K1+2μf其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地βgz=
0.92×1+2μf其中μf=
0.387×Z/10-
0.12B类场地βgz=
0.89×1+2μf其中μf=
0.5Z/10-
0.16C类场地βgz=
0.85×1+2μf其中μf=
0.734Z/10-
0.22D类场地βgz=
0.80×1+2μf其中μf=
1.2248Z/10-
0.3对于C类地形,18m高度处瞬时风压的阵风系数βgz=
0.85×1+2×
0.734Z/10-
0.22=
1.9464μz风压高度变化系数;根据不同场地类型按以下公式计算A类场地μz=
1.379×Z/
100.24当Z300m时,取Z=300m,当Z5m时,取Z=5m;B类场地μz=Z/
100.32当Z350m时,取Z=350m,当Z10m时,取Z=10m;C类场地μz=
0.616×Z/
100.44当Z400m时,取Z=400m,当Z15m时,取Z=15m;D类场地μz=
0.318×Z/
100.60当Z450m时,取Z=450m,当Z30m时,取Z=30m;对于C类地形,18m高度处风压高度变化系数μz=
0.616×Z/
100.44=
0.7978μs1局部风压体型系数;按《建筑结构荷载规范》GB50009-20012006年版第
7.
3.3条验算围护构件及其连接的强度时,可按下列规定采用局部风压体型系数μs1
一、外表面
1.正压区按表
7.
3.1采用;
2.负压区-对墙面,取-
1.0-对墙角边,取-
1.8
二、内表面对封闭式建筑物,按表面风压的正负情况取-
0.2或
0.2本计算点为转角位置按JGJ102-2003第
5.
3.2条文说明风荷载在建筑物表面分布是不均匀的,在檐口附近、边角部位较大根据风洞试验结果和国外的有关资料,在上述区域风吸力系数可取-
1.8,其余墙面可考虑-
1.0,由于维护结构有开启的可能,所以还应考虑室内压-
0.2对无开启的结构,《建筑结构荷载规范》条文说明第
7.
3.3条指出“对封闭建筑物,考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙,以及机械通风等因素,室内可能存在正负不同的气压,参照国外规范,大多取±
0.2-
0.25的压力系数,现取±
0.2”即不论有无开启扇,均要考虑内表面的局部体型系数另注上述的局部体型系数μs11是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况,当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时,局部风压体型系数μs110可乘以折减系数
0.8,当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时,局部风压体型系数μs1A可按面积的对数线性插值,即μs1A=μs11+[μs110-μs11]logA在上式中当A≥10m2时,取A=10m2;当A≤1m2时,取A=1m2;μs110=
0.8μs11w0基本风压值MPa,根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4全国基本风压分布图中数值采用,但不小于
0.3KN/m2,按重现期50年,重庆地区取
0.0004MPa;
13.2计算支撑结构时的风荷载标准值计算支撑结构时的构件从属面积A=
1.033×
3.9=
4.0287m2LogA=
0.605μs1A=μs11+[μs110-μs11]logA=
1.582μs1=
1.582+
0.2=
1.782wk=βgzμzμs1w0=
1.9464×
0.7978×
1.782×
0.0004=
0.001107MPa
13.3计算面板材料时的风荷载标准值计算面板材料时的构件从属面积A=
1.033×
1.95=
2.01435m2LogA=
0.304μs1A=μs11+[μs110-μs11]logA=
1.691μs1=
1.691+
0.2=
1.891wk=βgzμzμs1w0=
1.9464×
0.7978×
1.891×
0.0004=
0.001175MPa
13.4垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值qEAk=βEαmaxGk/A……
5.
3.4[JGJ102-2003]qEAk垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值MPa;βE动力放大系数取
5.0;αmax水平地震影响系数最大值,取
0.04;Gk幕墙构件的重力荷载标准值N;A幕墙构件的面积mm2;
13.5作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……
5.
4.1[JGJ102-2003]上式中S作用效应组合的设计值;SGk重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值;Swk、SEk分别为风荷载,地震作用作为可变荷载产生的效应标准值;γG、γw、γE各效应的分项系数;ψw、ψE分别为风荷载,地震作用效应的组合系数上面的γG、γw、γE为分项系数,按
5.
4.
2、
5.
4.
3、
5.
4.4[JGJ102-2003]规定如下进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时重力荷载γG
1.2;风荷载γw
1.4;地震作用γE
1.3;进行挠度计算时;重力荷载γG
1.0;风荷载γw
1.0;地震作用可不做组合考虑;上式中,风荷载的组合系数ψw为
1.0;地震作用的组合系数ψE为
0.5;14幕墙立柱计算基本参数1计算点标高18m;2力学模型简支梁;3立柱跨度L=3900mm;4立柱左分格宽1033mm;立柱右分格宽1033mm;5立柱计算间距B=1033mm;6板块配置中空玻璃6+6mm;7立柱材质6063-T5;8安装方式偏心受拉;本处幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算,受力模型如下
14.1立柱型材选材计算1风荷载作用的线荷载集度按矩形分布qwk风荷载线分布最大荷载集度标准值N/mm;wk风荷载标准值MPa;B幕墙立柱计算间距mm;qwk=wkB=
0.001107×1033=
1.144N/mmqw风荷载线分布最大荷载集度设计值N/mm;qw=
1.4qwk=
1.4×
1.144=
1.602N/mm2水平地震作用线荷载集度按矩形分布qEAk垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值MPa;βE动力放大系数,取
5.0;αmax水平地震影响系数最大值,取
0.04;Gk幕墙构件的重力荷载标准值N,含面板和框架;A幕墙构件的面积mm2;qEAk=βEαmaxGk/A……
5.
3.4[JGJ102-2003]=
5.0×
0.04×
0.0005=
0.0001MPaqEk水平地震作用线荷载集度标准值N/mm;B幕墙立柱计算间距mm;qEk=qEAkB=
0.0001×1033=
0.103N/mmqE水平地震作用线荷载集度设计值N/mm;qE=
1.3qEk=
1.3×
0.103=
0.134N/mm3幕墙受荷载集度组合用于强度计算时,采用Sw+
0.5SE设计值组合……
5.
4.1[JGJ102-2003]q=qw+
0.5qE=
1.602+
0.5×
0.134=
1.669N/mm用于挠度计算时,采用Sw标准值……
5.
4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=
1.144N/mm4立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值Mx弯矩组合设计值N·mm;Mw风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值N·mm;ME地震作用下立柱产生的弯矩设计值N·mm;L立柱跨度mm;采用Sw+
0.5SE组合Mw=qwL2/8ME=qEL2/8Mx=Mw+
0.5ME=qL2/8=
1.669×39002/8=
3173186.25N·mm
14.2确定材料的截面参数1立柱抵抗矩预选值计算Wnx立柱净截面抵抗矩预选值mm3;Mx弯矩组合设计值N·mm;γ塑性发展系数对于冷弯薄壁型钢龙骨,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002,取
1.00; 对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范取
1.05;对于铝合金龙骨,按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007,取
1.00;fa型材抗弯强度设计值MPa,对6063-T5取90MPa;Wnx=Mx/γfa=
3173186.25/
1.00/90=
35257.625mm32立柱惯性矩预选值计算qk风荷载线荷载集度标准值N/mm;E型材的弹性模量MPa,对6063-T5取70000MPa;Ixmin材料需满足的绕X轴最小惯性矩mm4;L计算跨度mm;dflim按规范要求,立柱的挠度限值mm;dflim=5qkL4/384EIxminL/180=3900/180=
21.667mm按[
5.
1.
1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定,对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙(其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制)当跨距≤4500mm时,绝对挠度不应该大于20mm;当跨距>4500mm时,绝对挠度不应该大于30mm;对本例取dflim=20mmIxmin=5qkL4/384Edflim=5×
1.144×39004/384/70000/20=
2461473.683mm
414.3选用立柱型材的截面特性按上一项计算结果选用型材号SX-13501型材的抗弯强度设计值fa=90MPa型材的抗剪强度设计值τa=55MPa型材弹性模量E=70000MPa绕X轴惯性矩Ix=3179140mm4绕Y轴惯性矩Iy=962740mm4绕X轴净截面抵抗矩Wnx1=48043mm3绕X轴净截面抵抗矩Wnx2=46191mm3型材净截面面积An=
1263.818mm2型材线密度γg=
0.034123N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度t=6mm型材受力面对中性轴的面积矩Sx=28532mm3塑性发展系数γ=
1.
0014.4立柱的抗弯强度计算1立柱轴向拉力设计值Nk立柱轴向拉力标准值N;qGAk幕墙单位面积的自重标准值MPa;A立柱单元的面积mm2;B幕墙立柱计算间距mm;L立柱跨度mm;Nk=qGAkA=qGAkBL=
0.0005×1033×3900=
2014.35NN立柱轴向拉力设计值N;N=
1.2Nk=
1.2×
2014.35=
2417.22N2抗弯强度校核按简支梁受拉立柱抗弯强度公式,应满足N/An+Mx/γWnx≤fa……
6.
3.7[JGJ102-2003]上式中N立柱轴力设计值N;Mx立柱弯矩设计值N·mm;An立柱净截面面积mm2;Wnx在弯矩作用方向的净截面抵抗矩mm3;γx塑性发展系数对于冷弯薄壁型钢龙骨,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002,取
1.00; 对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范取
1.05;对于铝合金龙骨,按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007,取
1.00;fa型材的抗弯强度设计值,取90MPa;则N/An+Mx/γWnx=
2417.22/
1263.818+
3173186.25/
1.00/46191=
70.61MPa≤90MPa立柱抗弯强度满足要求
14.5立柱的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的,所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值,挠度就满足要求实际选用的型材惯性矩为Ix=3179140mm4预选值为Ixmin=
2461473.683mm4实际挠度计算值为df=5qkL4/384EIx=5×
1.144×39004/384/70000/3179140=
15.485mm而dflim=20mm所以,立柱挠度满足规范要求
14.6立柱的抗剪计算校核依据τmax≤τa=55MPa立柱的抗剪强度设计值1Vwk风荷载作用下剪力标准值N Vwk=wkBL/2=
0.001107×1033×3900/2=
2229.885N2Vw风荷载作用下剪力设计值N Vw=
1.4Vwk=
1.4×
2229.885=
3121.839N3VEk地震作用下剪力标准值N VEk=qEAkBL/2=
0.0001×1033×3900/2=
201.435N4VE地震作用下剪力设计值N VE=
1.3VEk=
1.3×
201.435=
261.866N5V立柱所受剪力设计值组合采用Vw+
0.5VE组合V=Vw+
0.5VE=
3121.839+
0.5×
261.866=
3252.772N6立柱剪应力校核τmax立柱最大剪应力MPa;V立柱所受剪力N;Sx立柱型材受力面对中性轴的面积矩mm3;Ix立柱型材截面惯性矩mm4;t型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度mm;τmax=VSx/Ixt=
3252.772×28532/3179140/6=
4.865MPa
4.865MPa≤55MPa立柱抗剪强度满足要求!15幕墙横梁计算基本参数1计算点标高18m;2横梁跨度B=1033mm;3横梁上分格高1950mm;横梁下分格高1950mm;4横梁计算间距H=1950mm;5力学模型三角荷载简支梁;6板块配置中空玻璃6+6mm;7横梁材质6063-T5;因为B≤H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算,受力模型如下
15.1横梁型材选材计算1横梁在风荷载作用下的线荷载集度按三角形分布qwk风荷载线分布最大荷载集度标准值N/mm;wk风荷载标准值MPa;B横梁跨度mm;qwk=wkB=
0.001107×1033=
1.144N/mmqw风荷载线分布最大荷载集度设计值N/mm;qw=
1.4qwk=
1.4×
1.144=
1.602N/mm2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度按三角形分布qEAk垂直于幕墙平面的分布水平地震作用MPa;βE动力放大系数,取
5.0;αmax水平地震影响系数最大值,取
0.04;Gk幕墙构件的重力荷载标准值N,主要指面板组件;A幕墙平面面积mm2;qEAk=βEαmaxGk/A……
5.
3.4[JGJ102-2003]=
5.0×
0.04×
0.0004=
0.00008MPaqEk横梁受水平地震作用线荷载集度标准值N/mm;B横梁跨度mm;qEk=qEAkB=
0.00008×1033=
0.083N/mmqE横梁受水平地震作用线荷载集度设计值N/mm;qE=
1.3qEk=
1.3×
0.083=
0.108N/mm3幕墙横梁受荷载集度组合用于强度计算时,采用Sw+
0.5SE设计值组合……
5.
4.1[JGJ102-2003]q=qw+
0.5qE=
1.602+
0.5×
0.108=
1.656N/mm用于挠度计算时,采用Sw标准值……
5.
4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=
1.144N/mm4横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值按三角形分布My横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值N·mm;Mw风荷载作用下横梁产生的弯矩N·mm;ME地震作用下横梁产生的弯矩N·mm;B横梁跨度mm;Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+
0.5SE组合My=Mw+
0.5ME=qB2/12=
1.656×10332/12=
147258.282N·mm5横梁在自重荷载作用下的弯矩值按矩形分布Gk横梁自重线荷载标准值N/mm;H1横梁自重荷载作用高度mm,对挂式结构取横梁下分格高,对非挂式结构取横梁上分格高;Gk=
0.0004×H1=
0.0004×1950=
0.78N/mmG横梁自重线荷载设计值N/mm;G=
1.2Gk=
1.2×
0.78=
0.936N/mmMx横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值N·mm;B横梁跨度mm;Mx=GB2/8=
0.936×10332/8=
124849.413N·mm
15.2确定材料的截面参数1横梁抵抗矩预选Wnx绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值mm3;Wny绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值mm3;Mx横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值N·mm;My风荷载及地震作用弯矩组合设计值N·mm;γx,γy塑性发展系数对于冷弯薄壁型钢龙骨,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002,取
1.00; 对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范取
1.05;对于铝合金龙骨,按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007,均取
1.00;fa型材抗弯强度设计值MPa,对6063-T5取90;按下面公式计算Wnx=Mx/γxfa=
124849.413/
1.00/90=
1387.216mm3Wny=My/γyfa=
147258.282/
1.00/90=
1636.203mm32横梁惯性矩预选df1lim按规范要求,横梁在水平力标准值作用下的挠度限值mm;df2lim按规范要求,横梁在自重力标准值作用下的挠度限值mm;B横梁跨度mm;按相关规范,钢材横梁的相对挠度不应大于L/250,铝材横梁的相对挠度不应大于L/180;《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定按[
5.
1.
1.2],对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙(其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制)当跨距≤4500mm时,绝对挠度不应该大于20mm;当跨距>4500mm时,绝对挠度不应该大于30mm;按[
5.
1.9,b],自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500,并且不应大于3mm;B/180=1033/180=
5.739mmB/500=1033/500=
2.066mm对本例取df1lim=
5.739mmdf2lim=
2.066mmqk风荷载作用线荷载集度标准值N/mm;E型材的弹性模量MPa,对6063-T5取70000MPa;Iymin绕Y轴最小惯性矩mm4;B横梁跨度mm;df1lim=qkB4/120EIymin……受风荷载与地震作用的挠度计算Iymin=qkB4/120Edf1lim=
1.144×10334/120/70000/
5.739=
27021.646mm4Ixmin绕X轴最小惯性矩mm4;Gk横梁自重线荷载标准值N/mm;df2lim=5GkB4/384EIxmin……自重作用下产生的挠度计算Ixmin=5GkB4/384Edf2lim=5×
0.78×10334/384/70000/
2.066=
79966.173mm
415.3选用横梁型材的截面特性按照上面的预选结果选取型材选用型材号铝合金横梁SX-13506型材抗弯强度设计值90MPa型材抗剪强度设计值55MPa型材弹性模量E=70000MPa绕X轴惯性矩Ix=191400mm4绕Y轴惯性矩Iy=968230mm4绕X轴净截面抵抗矩Wnx1=8579mm3绕X轴净截面抵抗矩Wnx2=5217mm3绕Y轴净截面抵抗矩Wny1=17845mm3绕Y轴净截面抵抗矩Wny2=16827mm3型材净截面面积An=
634.175mm2型材线密度γg=
0.017123N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚t=2mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度tx=4mm横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度ty=4mm型材受力面对中性轴的面积矩绕X轴Sx=4690mm3型材受力面对中性轴的面积矩绕Y轴Sy=11024mm3塑性发展系数γx=γy=
1.
0015.4幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式,应满足Mx/γxWnx+My/γyWny≤fa……
6.
2.4[JGJ102-2003]上式中Mx横梁绕X轴方向幕墙平面内方向的弯矩设计值N·mm;My横梁绕Y轴方向垂直于幕墙平面方向的弯矩设计值N·mm;Wnx横梁绕X轴方向幕墙平面内方向的净截面抵抗矩mm3;Wny横梁绕Y轴方向垂直于幕墙平面方向的净截面抵抗矩mm3;γx,γy塑性发展系数对于冷弯薄壁型钢龙骨,按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002,取
1.00; 对于热轧型钢龙骨,按JGJ133或JGJ102规范取
1.05;对于铝合金龙骨,按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007,取
1.00;fa型材的抗弯强度设计值,取90MPa采用SG+Sw+
0.5SE组合,则Mx/γxWnx+My/γyWny=
124849.413/
1.00/5217+
147258.282/
1.00/16827=
32.683MPa≤90MPa横梁抗弯强度满足要求
15.5横梁的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的,所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值,挠度就满足要求实际选用的型材惯性矩为Ix=191400mm4Iy=968230mm4预选值为Ixmin=
79966.173mm4Iymin=
27021.646mm4横梁挠度的实际计算值如下df1=qkB4/120EIy=
1.144×10334/120/70000/968230=
0.16mmdf2=5GkB4/384EIx=5×
0.78×10334/384/70000/191400=
0.863mmdf1lim=
5.739mmdf2lim=
2.066mm所以,横梁挠度满足规范要求
15.6横梁的抗剪计算校核依据τmax≤τa=55MPa型材的抗剪强度设计值1Vwk风荷载作用下剪力标准值N Vwk=qwkB/4=
1.144×1033/4=
295.438N2Vw风荷载作用下剪力设计值N Vw=
1.4Vwk=
1.4×
295.438=
413.613N3VEk地震作用下剪力标准值N VEk=qEkB/4=
0.083×1033/4=
21.435N4VE地震作用下剪力设计值N VE=
1.3VEk=
1.3×
21.435=
27.866N5Vx水平总剪力N;Vx横梁受水平总剪力N采用Vw+
0.5VE组合Vx=Vw+
0.5VE=
413.613+
0.5×
27.866=
427.546N6Vy垂直总剪力N Vy=
1.2×
0.0004×BH1/2=
1.2×
0.0004×1033×1950/2=
483.444N7横梁剪应力校核τx横梁水平方向剪应力MPa;Vx横梁水平总剪力N;Sy横梁型材受力面对中性轴的面积矩mm3绕Y轴;Iy横梁型材截面惯性矩mm4;ty横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度mm;τx=VxSy/Iyty……
6.
2.5[JGJ102-2003]=
427.546×11024/968230/4=
1.217MPa
1.217MPa≤55MPaτy横梁垂直方向剪应力MPa;Vy横梁垂直总剪力N;Sx横梁型材受力面对中性轴的面积矩mm3绕X轴;Ix横梁型材截面惯性矩mm4;tx横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度mm;τy=VySx/Ixtx……
6.
2.5[JGJ102-2003]=
483.444×4690/191400/4=
2.962MPa
2.962MPa≤55MPa横梁抗剪强度能满足!16玻璃板块的选用与校核基本参数1计算点标高18m;2玻璃板尺寸宽×高=B×H=1033mm×1950mm;3玻璃配置中空玻璃,外片钢化玻璃6mm内片钢化玻璃6mm;模型简图为
16.1玻璃板块荷载计算1外片玻璃荷载计算t1外片玻璃厚度mm;t2内片玻璃厚度mm;wk作用在板块上的风荷载标准值MPa;GAk1外片玻璃单位面积自重标准值仅指玻璃MPa;qEAk1外片玻璃地震作用标准值MPa;γg1外片玻璃的体积密度N/mm3;wk1分配到外片上的风荷载作用标准值MPa;qk1分配到外片玻璃上的荷载组合标准值MPa;q1分配到外片玻璃上的荷载组合设计值MPa;GAk1=γg1t1=
0.0000256×6=
0.000154MPaqEAk1=βEαmaxGAk1=5×
0.04×
0.000154=
0.000031MPawk1=
1.1wkt13/t13+t23=
1.1×
0.001175×63/63+63=
0.000646MPaqk1=wk1+
0.5qEAk1=
0.000646+
0.5×
0.000031=
0.000662MPaq1=
1.4wk1+
0.5×
1.3qEAk1=
1.4×
0.000646+
0.5×
1.3×
0.000031=
0.000925MPa2内片玻璃荷载计算t1外片玻璃厚度mm;t2内片玻璃厚度mm;wk作用在板块上的风荷载标准值MPa;GAk2内片玻璃单位面积自重标准值仅指玻璃MPaqEAk2内片玻璃地震作用标准值MPaγg2内片玻璃的体积密度N/mm3;wk2分配到内片上的风荷载作用标准值MPa;qk2分配到内片玻璃上的荷载组合标准值MPa;q2分配到内片玻璃上的荷载组合设计值MPa;GAk2=γg2t2=
0.0000256×6=
0.000154MPaqEAk2=βEαmaxGAk2=5×
0.04×
0.000154=
0.000031MPawk2=wkt23/t13+t23=
0.001175×63/63+63=
0.000588MPaqk2=wk2+
0.5qEAk2=
0.000588+
0.5×
0.000031=
0.000604MPaq2=
1.4wk2+
0.5×
1.3qEAk2=
1.4×
0.000588+
0.5×
1.3×
0.000031=
0.000843MPa3玻璃板块整体荷载组合计算用于强度计算时,采用Sw+
0.5SE设计值组合……
5.
4.1[JGJ102-2003]q=
1.4wk+
0.5×
1.3qEAk1+qEAk2=
1.4×
0.001175+
0.5×
1.3×
0.000031+
0.000031=
0.001685MPa用于挠度计算时,采用Sw标准值……
5.
4.1[JGJ102-2003]wk=
0.001175MPa
16.2玻璃的强度计算校核依据σ≤[fg]1外片校核θ1外片玻璃的计算参数;η1外片玻璃的折减系数;qk1作用在外片玻璃上的荷载组合标准值MPa;a分格短边长度mm;E玻璃的弹性模量MPa;t1外片玻璃厚度mm;θ1=qk1a4/Et14……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.000662×10334/72000/64=
8.078按系数θ1,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η1=
0.975;σ1外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值MPa;q1作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值MPa;a玻璃短边边长mm;b玻璃长边边长mm;t1外片玻璃厚度mm;m1外片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表
6.
1.2-1[JGJ102-2003]得m1=
0.0961;σ1=6m1q1a2η1/t12……
6.
1.2[JGJ102-2003]=6×
0.0961×
0.000925×10332×
0.975/62=
15.414MPa
15.414MPa≤fg1=84MPa钢化玻璃外片玻璃的强度满足要求!2内片校核θ2内片玻璃的计算参数;η2内片玻璃的折减系数;qk2作用在内片玻璃上的荷载组合标准值MPa;a分格短边长度mm;E玻璃的弹性模量MPa;t2内片玻璃厚度mm;θ2=qk2a4/Et24……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.000604×10334/72000/64=
7.371按系数θ2,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η2=
0.981σ2内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值MPa;q2作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值MPa;a玻璃短边边长mm;b玻璃长边边长mm;t2内片玻璃厚度mm;m2内片玻璃弯矩系数,按边长比a/b查表
6.
1.2-1[JGJ102-2003]得m2=
0.0961;σ2=6m2q2a2η2/t22……
6.
1.2[JGJ102-2003]=6×
0.0961×
0.000843×10332×
0.981/62=
14.134MPa
14.134MPa≤fg2=84MPa钢化玻璃内片玻璃的强度满足要求!
16.3玻璃最大挠度校核校核依据df=ημwka4/D≤dflim……
6.
1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中df玻璃板挠度计算值mm;η玻璃挠度的折减系数;μ玻璃挠度系数,按边长比a/b查表
6.
1.3[JGJ102-2003]得μ=
0.0097;wk风荷载标准值MPaa玻璃板块短边尺寸mm;D玻璃的弯曲刚度N·mm;dflim许用挠度,取短边长的1/60,为
17.217mm;其中D=Ete3/121-υ2……
6.
1.3-1[JGJ102-2003]上式中E玻璃的弹性模量MPa;te玻璃的等效厚度mm;υ玻璃材料泊松比,为
0.2;te=
0.95×t13+t231/3……
6.
1.5-3[JGJ102-2003]=
0.95×63+631/3=
7.182mmD=Ete3/121-υ2=72000×
7.1823/12×1-
0.22=
2315347.704N·mmθ玻璃板块的计算参数;θ=wka4/Ete4……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.001175×10334/72000/
7.1824=
6.984按参数θ,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η=
0.984df=ημwka4/D=
0.984×
0.0097×
0.001175×10334/
2315347.704=
5.516mm
5.516mm≤dflim=
17.217mm中空玻璃玻璃挠度能满足要求!17连接件计算基本参数1计算点标高18m;2立柱计算间距B1=1033mm;3横梁计算分格尺寸宽×高=B×H=1033mm×1950mm;4幕墙立柱跨度L=3900mm;5板块配置中空玻璃;6龙骨材质立柱为6063-T5;横梁为6063-T5;7立柱与主体连接钢角码壁厚8mm;8立柱与主体连接螺栓公称直径12mm;9立柱与横梁连接处铝角码厚度3mm;10横梁与角码连接螺栓公称直径6mm;11立柱与角码连接螺栓公称直径6mm;12立柱受力模型单跨简支;13连接形式螺栓连接;因为B≤H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算
17.1横梁与角码间连接1风荷载作用下横梁剪力设计值按三角形分布因为B≤H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算Vw=
1.4wkB2/4=
1.4×
0.001107×10332/4=
413.444N2地震作用下横梁剪力标准值按三角形分布VEk=βEαmaxGk/A×B2/4=
5.0×
0.04×
0.0004×10332/4=
21.342N3地震作用下横梁剪力设计值VE=
1.3VEk=
1.3×
21.342=
27.745N4连接部位总剪力N1采用Sw+
0.5SE组合N1=Vw+
0.5VE=
413.444+
0.5×
27.745=
427.316N5连接螺栓计算Nv1b螺栓受剪承载能力设计值N;nv1剪切面数取1;d螺栓杆直径6mm;fv1b螺栓连接的抗剪强度设计值,对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa;Nv1b=nv1πd2fv1b/4=1×
3.14×62×175/4=
4945.5NNnum1螺栓个数Nnum1=N1/Nv1b=
427.316/
4945.5=
0.086个实际取2个6连接部位横梁型材壁抗承压能力计算Nc1连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力设计值N;Nnum1横梁与角码连接螺栓数量2个;d螺栓公称直径6mm;t1连接部位横梁壁厚2mm;fc1型材抗压强度设计值,对6063-T5取185MPa;Nc1=Nnum1dt1fc1=2×6×2×185=4440N4440N≥
427.316N强度可以满足!
17.2角码与立柱连接1自重荷载计算N2k自重荷载标准值N B横梁宽度mm;Hg横梁受自重荷载分格高mm;N2k=
0.0004×B×Hg/2=
0.0004×1033×1950/2=
402.87NN2自重荷载N N2=
1.2×N2k=
1.2×
402.87=
483.444N2连接处组合荷载N采用SG+Sw+
0.5SEN=N12+N
220.5=
427.3162+
483.
44420.5=
645.226N3连接处螺栓强度计算Nv2b螺栓受剪承载能力设计值N;nv2剪切面数取1;d螺栓杆直径6mm;fv2b螺栓连接的抗剪强度设计值,对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa;Nv2b=nv2πd2fv2b/4=1×
3.14×62×175/4=
4945.5NNnum2螺栓个数Nnum2=N/Nv2b=
645.226/
4945.5=
0.13个实际取2个4连接部位立柱型材壁抗承压能力计算Nc2连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值N;Nnum2连接处螺栓个数;d螺栓公称直径6mm;t2连接部位立柱壁厚3mm;fc2型材的承压强度设计值,对6063-T5取185MPa;Nc2=Nnum2dt2fc2=2×6×3×185=6660N6660N≥
645.226N强度可以满足!5连接部位铝角码壁抗承压能力计算Nc3连接部位铝角码壁抗承压能力设计值N;Nnum2连接处螺栓个数;d螺栓公称直径6mm;t3角码壁厚3mm;fc3型材的承压强度设计值,对6063-T5取185MPa;Nc3=Nnum2dt3fc3=2×6×3×185=6660N6660N≥
645.226N强度可以满足!
17.3立柱与主结构连接1连接处风荷载设计值计算Nwk连接处风荷载标准值N;B1立柱计算间距mm;L立柱跨度mm;Nwk=wkB1L=
0.001107×1033×3900=
4459.771NNw连接处风荷载设计值N Nw=
1.4Nwk=
1.4×
4459.771=
6243.679N2连接处地震作用设计值NEk连接处地震作用标准值N;B1立柱计算间距mm;L立柱跨度mm;NEk=βEαmaxGk/A×B1L=5×
0.04×
0.0005×1033×3900=
402.87NNE连接处地震作用设计值N NE=
1.3NEk=
1.3×
402.87=
523.731N3连接处水平剪切总力N1连接处水平总力N采用Sw+
0.5SE组合N1=Nw+
0.5NE=
6243.679+
0.5×
523.731=
6505.544N4连接处重力总力NGk连接处自重总值标准值N;B1立柱计算间距mm;L立柱跨度mm;NGk=
0.0005×B1L=
0.0005×1033×3900=
2014.35NNG连接处自重总值设计值N NG=
1.2NGk=
1.2×
2014.35=
2417.22N5连接处总剪力N连接处总剪力N;N=N12+NG
20.5=
6505.5442+
2417.
2220.5=
6940.105N6螺栓承载力计算Nv3b螺栓受剪承载能力设计值N;nv3剪切面数取2;d螺栓杆直径12mm;fv3b螺栓连接的抗剪强度设计值,对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa;Nv3b=nv3πd2fv3b/4=2×
3.14×122×175/4=39564NNnum3螺栓个数Nnum3=N/Nv3b=
6940.105/39564=
0.175个实际取2个7立柱型材壁抗承压能力计算Nc4立柱型材壁抗承压能力N;nv3剪切面数取2;Nnum3连接处螺栓个数;d螺栓公称直径12mm;t2连接部位立柱壁厚3mm;fc4型材的承压强度设计值,对6063-T5取185MPa;Nc4=nv3×Nnum3dt2fc4=2×2×12×3×185=26640N26640N≥
6940.105N强度可以满足要求!8钢角码型材壁抗承压能力计算Nc5钢角码型材壁抗承压能力N;nv4剪切面数取2;Nnum3连接处螺栓个数;d连接螺栓公称直径12mm;t4幕墙钢角码壁厚8mm;fc5钢角码的抗压强度设计值,对Q235取305MPa;Nc5=nv4×Nnum3dt4fc5=2×2×12×8×305=117120N117120N≥
6940.105N强度可以满足要求!18幕墙埋件计算后锚固结构基本参数1计算点标高18m;2立柱计算间距B=1033mm;3立柱长度L=3900mm;4立柱力学模型单跨梁;5埋件位置侧埋;6板块配置中空玻璃;7选用锚栓慧鱼-化学锚栓FHB-A12×160;
18.1荷载值计算1垂直于幕墙平面的分布水平地震作用qEk=βEαmaxGk/A=
5.0×
0.04×
0.0005=
0.0001MPa2幕墙受水平荷载设计值组合采用Sw+
0.5SE组合……
5.
4.1[JGJ102-2003]q=
1.4wk+
0.5×
1.3qEk=
1.4×
0.001107+
0.5×
1.3×
0.0001=
0.001615MPa3立柱单元自重荷载标准值Gk=
0.0005×BL=
0.0005×1033×3900=
2014.35N4校核处埋件受力分析V剪力N;N轴向拉力N;e0剪力作用点到埋件距离,即立柱螺栓连接处到埋件面距离mm; V=
1.2Gk=
1.2×
2014.35=
2417.22N N=qBL=
0.001615×1033×3900=
6506.35NM=e0V=80×
2417.22=
193377.6N·mm
18.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按
5.
2.2[JGJ145-2004]规定,在轴心拉力和弯矩共同作用下下图所示,进行弹性分析时,受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算 1当N/n-My1/Σyi2≥0时 Nsdh=N/n+My1/Σyi2 2当N/n-My1/Σyi20时 Nsdh=NL+My1//Σyi/2在上面公式中 M弯矩设计值; Nsdh群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值; y1,yi锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离; y1/,yi/锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离; L轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;在本例中 N/n-My1/Σyi2 =
6506.35/4-
193377.6×75/22500 =
981.996因为
981.996≥0所以Nsdh=N/n+My1/Σyi2=
2271.18N按JGJ102-2003的
5.
5.7中第七条规定,这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值另外,我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力当N/n-My1/Σyi2≥0时螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力,中性轴在锚栓群形心位置,这种情况下群锚受拉区总拉力为Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而当N/n-My1/Σyi2<0时最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区,螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置,这种情况下群锚受拉区总拉力为Nsdg=NL+MΣyi//Σyi/2本例中,因为
981.996≥0所以Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N=
6506.35N
18.3群锚受剪内力计算按
5.
3.1[JGJ145-2004]规定,当边距c≥10hef时,所有锚栓均匀分摊剪切荷载;当边距c10hef时,部分锚栓分摊剪切荷载;其中 hef锚栓的有效锚固深度; c锚栓与混凝土基材之间的距离;本例中 c=100mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪,承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为Vsdh=V/m=
1208.61N
18.4锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 NRds=kNRks/γRSN
6.
1.2-1[JGJ145-2004] NRks=Asfstk
6.
1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中 NRds锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值; NRks锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值;k地震作用下锚固承载力降低系数,按表
7.
0.5[JGJ145-2004]选取; As锚栓或植筋应力截面面积; fstk锚栓或植筋极限抗拉强度标准值; γRSN锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数; NRks=Asfstk =
84.3×500 =42150N γRSN=
1.2fstk/fyk≥
1.4表
4.
2.6[JGJ145-2004] fyk锚栓屈服强度标准值;γRSN=
1.2fstk/fyk=
1.2×500/400 =
1.5 取γRSN=
1.5NRds=kNRks/γRSN =1×42150/
1.5 =28100N≥Nsdh=
2271.18N锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求!
18.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面,而该结构为普通混凝土结构,故锚固区基材应判定为开裂混凝土混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRdc应按下列公式计算NRdc=kNRkc/γRcN NRkc=NRkc0×AcN/AcN0×ψsNψreNψecNψucrN在上面公式中 NRdc混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值; NRkc混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值;k地震作用下锚固承载力降低系数,按表
7.
0.5[JGJ145-2004]选取;γRcN混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数,按表
4.
2.6[JGJ145-2004]采用,取
2.15;NRkc0开裂混凝土单锚栓受拉,理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值;NRkc0=
7.0×fcuk
0.5×hef
1.5膨胀及扩孔型锚栓
6.
1.4[JGJ145-2004]NRkc0=
3.0×fcuk
0.5×hef-
301.5化学锚栓
6.
1.4条文说明[JGJ145-2004]其中fcuk混凝土立方体抗压强度标准值,当其在45-60MPa间时,应乘以降低系数
0.95;hef锚栓有效锚固深度;NRkc0=
3.0×fcuk
0.5×hef-
301.5 =
8784.93N AcN0混凝土破坏锥体投影面面积,按
6.
1.5[JGJ145-2004]取;scrN混凝土锥体破坏情况下,无间距效应和边缘效应,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩scrN=3hef=3×100=300mm AcN0=scrN2=3002 =90000mm2 AcN混凝土实有破坏锥体投影面积,按
6.
1.6[JGJ145-2004]取 AcN=c1+s1+
0.5×scrN×c2+s2+
0.5×scrN其中c
1、c2方向1及2的边矩;s
1、s2方向1及2的间距;ccrN混凝土锥体破坏时的临界边矩,取ccrN=
1.5hef=
1.5×100=150mm;c1≤ccrNc2≤ccrNs1≤scrNs2≤scrN AcN=c1+s1+
0.5×scrN×c2+s2+
0.5×scrN =100+150+
0.5×300×150+200+
0.5×300 =200000mm2 ψsN边矩c对受拉承载力的降低影响系数,按
6.
1.7[JGJ145-2004]采用 ψsN=
0.7+
0.3×c/ccrN≤1膨胀及扩孔型锚栓
6.
1.7[JGJ145-2004] ψsN=1化学锚栓
6.
1.7条文说明[JGJ145-2004] 其中c为边矩,当为多个边矩时,取最小值,且需满足cmin≤c≤ccrN,按
6.
1.11[JGJ145-2004] 对于膨胀型锚栓双锥体cmin=3hef 对于膨胀型锚栓cmin=2hef 对于扩孔型锚栓cmin=hef ψsN=
0.7+
0.3×c/ccrN≤1 =
0.7+
0.3×150/150 =1 所以,ψsN取1 ψreN表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数,按
6.
1.8[JGJ145-2004]采用,当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时,取
1.0; ψreN=
0.5+hef/200≤1 =
0.5+100/200 =1 所以,ψreN取1 ψecN荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数,按
6.
1.9[JGJ145-2004]采用;ψecN=1/1+2eN/scrN=1 ψucrN未裂混凝土对受拉承载力的提高系数,按规范对于非化学锚栓取
1.4,对化学锚栓取
2.44; 把上面所得到的各项代入,得 NRkc=NRkc0×AcN/AcN0×ψsNψreNψecNψucrN =
8784.93×200000/90000×1×1×1×1 =
19522.067NNRdc=kNRkc/γRcN =1×
19522.067/
2.15=
9080.031N≥Nsdg=
6506.35N所以,群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求!
18.6锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算VRds=kVRks/γRsV
6.
2.2-1[JGJ145-2004]其中VRds钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计值;VRks钢材或植筋破坏时的受剪承载力标准值;k地震作用下锚固承载力降低系数,按表
7.
0.5[JGJ145-2004]选取;γRsV钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数,按表
4.
2.6[JGJ145-2004]选用γRsV=
1.2fstk/fyk表
4.
2.6[JGJ145-2004]按规范,该系数要求不小于
1.
25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤
0.8;对本例,γRsV=
1.2fstk/fyk表
4.
2.6[JGJ145-2004] =
1.2×500/400 =
1.5实际选取γRsV=
1.5;VRks=
0.5Asfstk
6.
2.2-2[JGJ145-2004]=
0.5×
84.3×500=21075NVRds=kVRks/γRsV=1×21075/
1.5=14050N≥Vsdh=
1208.61N所以,锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求!
18.7混凝土楔形体受剪破坏承载力计算VRdc=kVRkc/γRcV
6.
2.3-1[JGJ145-2004] VRkc=VRkc0×AcV/AcV0×ψsVψhVψaVψecVψucrV
6.
2.3-2[JGJ145-2004]在上面公式中VRdc构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值; VRkc构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值;k地震作用下锚固承载力降低系数,按表
7.
0.5[JGJ145-2004]选取;γRcV构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数,按表
4.
2.6[JGJ145-2004]采用,取
1.8;VRkc0混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值,按
6.
2.4[JGJ145-2004]采用;AcV0单锚受剪,混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积,按
6.
2.5[JGJ145-2004]采用;AcV群锚受剪,混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积,按
6.
2.6[JGJ145-2004]采用;ψsV边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数,按
6.
2.7[JGJ145-2004]采用;ψhV边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数,按
6.
2.8[JGJ145-2004]采用;ψaV剪切角度对受剪承载力的影响系数,按
6.
2.9[JGJ145-2004]采用;ψecV偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数,按
6.
2.10[JGJ145-2004]采用;fucrV未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数,按
6.
2.11[JGJ145-2004]采用;下面依次对上面提到的各参数计算 c1=100mm c2=150mm ψsV=
0.7+
0.3×c2/
1.5c1≤
16.
2.7[JGJ145-2004] =
0.7+
0.3×150/
1.5/100 =1≥1取ψsV=1 VRkc0=
0.45×dnom
0.5lf/dnom
0.2fcuk
0.5c
11.
56.
2.4[JGJ145-2004]其中 dnom锚栓外径mm; lf剪切荷载下锚栓有效长度,取lf≤hef,且lf≤8d,本处取96mm;VRkc0=
0.45×dnom
0.5lf/dnom
0.2fcuk
0.5c
11.5 =
0.45×
120.596/
120.
2250.5×
1001.5 =
11813.841N AcV0=
4.5c
126.
2.5[JGJ145-2004] =
4.5×1002 =45000mm2 AcV=
1.5c1+s2+c2×h
6.
2.6-3[JGJ145-2004]=
1.5×100+200+150×400 =200000 ψhV=
1.5c1/h1/3≥
16.
2.8[JGJ145-2004]=
1.5×100/4001/3=
0.7211取ψhV=1ψaV=
1.0ψecV=1/1+2eV/3c1≤1=1/1+2×0/3/100=1=1 取ψecV=1 按规范
6.
2.11[JGJ145-2004]要求,根据锚固区混凝土和配筋情况,ψucrV=
1.2把上面各结果代入,得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为 VRkc=VRkc0×AcV/AcV0×ψsVψhVψaVψecVψucrV =
11813.841×200000/45000×1×1×1×1×
1.2 =
63007.152N VRdc=kVRkc/γRcV=1×
63007.152/
1.8=
35003.973N≥Vsdg=
2417.22N所以,群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求!
18.8混凝土剪撬破坏承载能力计算 VRdcp=KVRkcp/γRcp
6.
2.12-1[JGJ145-2004] VRkcp=kNRkc
6.
2.12-2[JGJ145-2004]在上面公式中VRdcp混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值;VRkcp混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值; γRcp混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数,按表
4.
2.6[JGJ145-2004]取
1.8;k锚固深度hef对VRkcp的影响系数,当hef60mm时取
1.0,否则取
2.0VRkcp=kNRkc=2×
19522.067=
39044.134NVRdcp=KVRkcp/γRcp=1×
39044.134/
1.8=
21691.186N≥Vsdg=
2417.22N所以,混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求!
18.9拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求NSdh/NRds2+VSdh/VRds2≤
16.
3.1[JGJ145-2004]混凝土破坏时要求NSdg/NRdc
1.5+VSdg/VRdc
1.5≤
16.
3.2[JGJ145-2004]分别代入上面计算得到的参数计算如下NSdh/NRds2+VSdh/VRds2=
2271.18/281002+
1208.61/140502=
0.014≤
1.0所以,该处计算满足设计要求!NSdg/NRdc
1.5+VSdg/VRdc
1.5=
6506.35/
9080.
0311.5+
2417.22/
35003.
9731.5=
0.625≤
1.0所以,该处计算满足设计要求!19幕墙转接件强度计算基本参数1转接件断面面积A=960mm2;2转接件断面抵抗矩W=19200mm3;
19.1受力分析转接件的受力情况根据前面埋件的计算结果,有V剪力NN轴向拉力NM弯矩N·mmV=
2417.22NN=
6506.35NM=
193377.6N·mm
19.2转接件的强度计算校核依据σ=N/A/2+M/γW/2≤f上式中σ转接件的抗弯强度MPa;f转接件抗弯强度设计值,为215MPa;N转接件所受轴向拉力N;M转接件所受弯矩N·mm;γ塑性发展系数,取
1.05;W转接件断面抵抗矩mm3;σ=N/A/2+M/γW/2=
6506.35/960/2+
193377.6/
1.05/19200/2=
8.185MPa≤f=215MPa转接件强度可以满足要求110幕墙焊缝计算基本参数1焊缝形式三边围焊;2其它参数同埋件部分;
110.1受力分析焊缝实际受力情况同转接件计算部分V剪力NN轴向拉力NM弯矩N·mmV=
2417.22NN=
6506.35NM=
193377.6N·mm
110.2焊缝特性参数计算1焊缝有效厚度he焊缝有效厚度mm;hf焊角高度mm;he=
0.7hf=
0.7×7=
4.9mm2焊缝总面积A焊缝总面积mm2;Lv竖向焊缝长度mm;Lh横向焊缝长度mm;he焊缝有效厚度mm;A=heLv+2Lh-6hf=
4.9×100+2×70-6×7=
970.2mm23焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算I截面惯性矩mm4;he焊缝有效厚度mm;Lv竖向焊缝长度mm;Lh横向焊缝长度mm;W截面抵抗距mm3;I=he2Lh-2hfHe2+Lv-2hf3+6Lh-2hf×Lv-He2/12=
1501659.096mm4W=2I/Lv=2×
1501659.096/100=
30033.182mm
3110.3焊缝校核计算校核依据双转接件时σf/βf2+τf
20.5/2≤ffw
7.
1.3-3[GB50017-2003]单转接件时σf/βf2+τf
20.5≤ffw
7.
1.3-3[GB50017-2003]上式中σf按焊缝有效截面计算,垂直于焊缝长度方向的应力MPa;βf正面角焊缝的强度设计值增大系数,取
1.22;τf按焊缝有效截面计算,沿焊缝长度方向的剪应力MPa;ffw角焊缝的强度设计值MPa;σf/βf2+τf
20.5/2=N/
1.22A+M/
1.22W2+V/A
20.5/2=
6506.35/
1.22/
970.2+
193377.6/
1.22/
30033.1822+
2417.22/
970.
220.5/2=
5.5295MPa
5.5295MPa≤ffw=160MPa,焊缝强度可以满足要求111显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数1计算点标高18m;2玻璃分格尺寸宽×高=B×H=1033mm×1950mm;3幕墙类型显横隐竖玻璃幕墙4年温温差80℃;
111.1抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算1水平荷载作用下结构胶粘结宽度Cs1风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值mm;wk风荷载标准值MPa;qEAk地震作用标准值MPa;a矩形分格短边长度mm;b矩形分格长边长度mm;f1结构胶的短期强度允许值,取
0.2MPa;Cs1=
1.4×wk+
0.5×
1.3×qEAk×2b-a×a/4bf1=
1.4×
0.001175+
0.5×
1.3×
0.000061×2×1950-1033×1033/4/1950/
0.2=
3.198mm2自重效应分析自重荷载由横向支撑板承受,作用力对结构硅酮胶没有影响实际玻璃与铝框间胶缝宽度取16mm;实际玻璃与玻璃间胶缝宽度取14mm;
111.2结构硅酮密封胶粘接厚度的计算1玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度us1在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量mm;B玻璃板块宽度mm;Δt年温差80℃a1铝型材线膨胀系数,
2.3×10-5;a2玻璃线膨胀系数,1×10-5;us1=BΔta1-a2=1033×80×
2.3-1×10-5=
1.074mmts1温度作用下结构胶粘结厚度计算值mm;δ1温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力10%ts1=us1/δ12+δ
10.5=
1.074/
0.1×2+
0.
10.5=
2.344mm2风荷载作用下结构胶粘结厚度us2在风荷载作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量mm;θ风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值rad;取值见表20[GB/T21086-2007]hg幕墙分格高度mm;us2=θhg……
5.
6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1950=
3.545mmts2风荷载作用下结构胶粘结厚度计算值mm;δ2风荷载作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力10%ts2=us2/δ22+δ
20.5……
5.
6.5[JGJ102-2003]=
3.545/
0.1×2+
0.
10.5=
7.736mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取8mm;实际玻璃与玻璃间胶缝厚度取9mm;
111.3结构胶设计总结按
5.
6.1[JGJ102-2003]规定,硅酮结构胶还需要满足下面要求1粘接宽度≥7mm;212mm≥粘接厚度≥6mm;3粘接宽度大于厚度,但不宜大于厚度的2倍;综合上面计算结果,本工程玻璃与铝框间结构胶设计满足规范要求玻璃与玻璃间结构胶设计满足规范要求
111.4立柱连接伸缩缝计算为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要,立柱上下段通过插芯套装,留有一段空隙--伸缩缝d,d值按下式计算d≥αΔtL+d1+d2上式中d伸缩缝计算值mm;α立柱材料的线膨胀系数,取
2.3×10-5;△t温度变化取80℃;L立柱跨度mm;d1施工误差,取3mm;d2考虑其它作用的预留量,取2mm;d=αΔtL+d1+d2=
0.000023×80×3900+3+2=
12.176mm实际伸缩空隙d取20mm,满足要求.
111.5玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算1每扣板边承受水平总拉力计算N每扣板边承受水平总拉力N;B分格宽度mm;H分格高度mm;q板块水平荷载设计值MPa;q=
1.4wk+
0.5×
1.3×qEAk=
1.4×
0.001175+
0.5×
1.3×
0.000061=
0.001685MPaN=BH×q=1033×1950×
0.001685=
3394.18N2紧固螺钉抗拉强度计算ftb螺栓连接的抗拉强度设计值,对奥氏体不锈钢(A50)取230MPa;de螺栓有效直径
5.061833mm;Ntb螺栓抗拉承载能力设计值N;Ntb=πde2ftb/4=
3.14×
5.0618332×230/4=
4626.08NNnum每扣板边紧固螺栓个数Nnum=
1.25×N/Ntb=
1.25×
3394.18/
4626.08=
0.917个实际取5个,满足要求
111.6耐侯胶胶缝计算ws胶缝宽度计算值mm;α板块材料的线膨胀系数,为1×10-5;△t温度变化取80℃;B板块的宽度mm;δ耐候硅酮密封胶的变位承受能力25%dc施工偏差,取3mm;dE考虑其它作用的预留量,取2mm;ws=α△tB/δ+dc+dE=
0.00001×80×1033/
0.25+3+2=
8.306mm实际胶缝取15mm,满足要求。