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16m后张法预应力混凝土空心板计算书16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1.设计依据及相关资料
1.1计算项目采用的标准和规范
1.《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)
2.《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)
3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)
1.2参与计算的材料及其强度指标
1.3荷载等级汽车荷载计冲击力,组合值还应乘的结构重要性系数
1.1
(2)正常使用极限状态作用短期效应组合永久作用+
0.7×汽车荷载+
0.8×温度梯度+
1.0×均匀温度作用作用__效应组合永久作用+
0.4×汽车+
0.8×温度梯度+
1.0×均匀温度作用
1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算,结构重要性系数为
1.
11.5总体项目组、专家组指导意见1.在计算收缩徐变时,考虑存梁期为90天2.采用预应力A类构件,考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力2.计算
2.1计算模式图、所采用软件1预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书采用桥梁__V
3.
1.0计算,计算共分5个阶段,即4个施工阶段和1个使用阶段,各阶段情况见表
2.1,各施工阶段计算简图见图
2.1图
2.1施工阶段计算简图
2.2计算结果及结果分析
2.
2.1中板计算结果及结果分析
1.持久状况承载能力极限状态验算
(1)正截面抗弯承载能力极限计算正截面抗弯承载能力极限计算见图
2.22预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书
4.
43.4由图
2.2可以看出,构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值,正截面承载能力
2.
42.
42.
32.
32.
02.
23.
174.
93.
1154.
963.
42.
01.
71234344.
34.
44.
22.
253.
75.
64.
65.
66.
43.
881.
74.
27.
67.
47.4图
2.
27.1正截面承载能力极限计算结果
7.
16.
44.
391.
13.
84.
6100.
74.
7110.
64.
6120.
84.
3131.
13.
85.
63.
8141.
74.
24.
6164.
34.
2173.
75.
6181920213.
75.
24.2极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
5.
1.5款
2.
52.
53.
13.
22.
83.
43.
43.
43.
53.5
(2)受弯构件斜截面抗剪承载力验算
6.
06.
16.
03.
52.
62.
53.
22.
63.
53.
42.
83.
65.
25.
35.
65.
65.
75.
75.
25.
15.
15.
15.1验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面,验算结果见表
2.
24.
84.
84.
34.
34.
34.
33.
63.
53.
42.
83.
22.
63.
53.
02.6斜截面抗剪承载力验算结果表
2.2表
2.2表中Vcs——斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb——与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值由表
2.2可以看出,构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值,斜截面抗剪承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)
5.
2.7和
5.
2.9的要求
2.持久状况正常使用极限状态验算-756-75611121314151188211516974210217697696183582021531
(1)预应力混凝土构件截面抗裂验算567__101234345313166929781378211517461519211515982115a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算11872115荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.
32102211519791631211515951521211513742115197917686.
16.
06.0图
2.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图
5.
75.
75.
25.
15.
15.
15.1从图
2.3中可以看出,短期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝
0.
31243435673.
44.
383.
693.
2101.
86.
3.1条
1.8A类预应力构件在短期效应组合下土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
2.
12.
12.
72.
72.
92.
93.
63.
64.
6111.
72.
812133.
2143.
6153.
44.
21617181920213.
54.
24.
94.
24.
94.
24.
63.
52.
62.
53.
22.
63.
53.
42.
84.
33.
64.
34.
84.
84.
34.
33.
63.
53.
42.
83.
22.
63.
53.
02.6stpc
0.7ftk
0.
72.
651.855MPa的要求
34.
45.
04.
45.
013781746197921022115211515192115159821151631211515952115152121151374211521152102197917687.1简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术
7.
47.416m
6.
47.
16.
43.
42.
01.
71234344.
44.
22.
253.
75.
62.
42.
33.
13.
84.
34.
3131.
13.
83.
1152.
54.
93.
8141.
74.
22.
4163.
45.
64.
34.
22.
2173.
75.
63.
42.
32.
0181920213.
75.
23.
14.
27.667__
1011120.
60.
70.8b荷载__效应组合作用下正截面抗裂性验算
1.
11.7荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.
44.
93.
22.
84.
35.
25.
33.
45.
62.
54.
23.
83.
53.
43.5图
2.4荷载__效应组合作用下抗裂性验算图从图
2.4可以看出,__效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在__效应组合下ltpc0的要求c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图
2.5图
2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图
2.5可以看出,短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为
0.7MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa的要求
(2)变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移,结构的位移见图
2.6-
0.0004图
2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度__增长系数(C50为
1.425),计算的挠度为
0.0030m
0.
951.
4250.0045mL/
6000.0321m,4预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.3的要求b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图
2.7图
2.7短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为
0.0116m从图
2.8可知,在荷载短期效应组合下,跨中的最大挠度为
0.0308m,C50混凝土的挠度__增长系数为
1.425,故考虑荷载__效应的影响下,最终计算跨中的最大挠度为
0.0308m/
0.95×
1.425=
0.0462m预加力产生的最大反拱值为
0.0116m,预加力产生的反拱值__增长系数为
2.0,故
0.0113m×
2.0=
0.0232mlt;
0.0462m因为由预加力产生的__反拱值小于按荷载短期效应组合计算的__挠度,应设预拱度根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.5条预拱度为
0.0462m-
0.0232m=
0.023m
3.持久状况应力验算1正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图
2.8图
2.8正截面混凝土的压应力图从图
2.8看出正截面混凝土的压应力最大值
9.2MPa
0.5fck
0.
532.
416.2MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条的要求2预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表
2.3,从表中可以看出钢束拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条钢绞线应力pep
0.65fpk
0.6518601209MPa的要求钢束拉应力表表
2.35预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书3斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图
2.9图
2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图
2.9可以看出混凝土的主压应力最大值
9.2MPa
0.6fck
0.
632.
419.44MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.6条的要求;混凝土的主拉应力最大为
1.1MPa,tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa可仅按构造规定设置箍筋
3.短暂状况应力验算短暂状况第
二、三和第四施工阶段的应力见图
2.
10、
2.11和
2.
1234.91-
0.
10.
0126.
66.
61.
96.
76.
72.
27216.
16.
13.
1995.
95.
93.
46.
16.
13.
14.
92.4图
2.10第二施工阶段应力图
86.
76.
66.
61.
94.
64.
6202116.
72.
26.
46.
42.
72.717-
0.
10.
016.
43.
63.
64.
5214.
82.
82.
8342.
72.
755.
35.
25.6图
2.
115.
64.
84.8第三施工阶段应力图
6.
44.
85.
24.
83.
63.6-
0.
50.312-
0.
50.
3167789162.
32.318192021216预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书图
2.12第四施工阶段应力图从图
2.
10、
2.11和
2.12可以看出最大压应力
32.
40.
750.
717.01MPa满足满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥
6.7MPa
0.7fckt的要求;施工阶段没有出现拉应力涵设计规范》中
7..
2.8条cc
0.70fck
2.
2.2悬臂长为630mm的边板计算结果及结果分析
1.持久状况承载能力极限状态验算
(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图
2.13图
2.13正截面承载能力极限计算结果
2.
32.
31.
81.
61.1567__1011121___15161234力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
1.
31.
91.
93.
53.
54.5(
24.2)受弯构件斜截面抗剪承载力验算
4.
94.
94.
95.
86.
16.
26.
94.5由图
3.
73.
43.4可以看出,构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值,正截面承载能
3.
43.
43.
32.
133.
14.
51.
61.
6171819205.
1.5款
214.
96.
94.
05.
65.
86.
35.9验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面,验算结果见表
2.4斜截面抗剪承载力验算结果表表
2.
45.
05.
55.
55.6表中
6.2Vcs——斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,
5.
66.2Vpb——与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值由表
2.4可以看出,构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值,斜截面抗剪承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)
5.
2.7和
5.
2.9的要求
2.持久状况正常使用极限状态验算
(1)预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.14712546343665301819676381477__8441__4101192012138471__6141564___8016173048241819364202120342106241325922592259225922592预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书210624135123430136621062413663814772592图
2.141011151617181920213049201__41__62034210624132592259225922592荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图
5.
02.
42.
24.
64.
64.1从图
2.14中可以看出,短期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝
3.
83.
83.
43.
42.
42.
02.
74.
54.5土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7__
3.
4106.
3.
1113.7条12A类预应力构件在短期效应组合下
133.
4141516173.
41812343.
353.
46193.
120215.
86.
35.
92.
72.
42.
02.
32.
12.
31.
81.
61.
12.
656783.
09103.
811123.
012340.7的要求13f
0.
72.
651.855MPa
4.
24.2st
4.7pctk
1.
34.
51.
91.
95.
05.
55.
66.
23.
54.
24.
54.
94.
94.
95.8b荷载__效应组合作用下正截面抗裂性验算
6.
26.
92.
315144.
55.
5165.
66.
21.
6174.
54.
81.
618194.
05.
620213.
56.
14.
96.9荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.15图
2.15荷载__效应组合作用下抗裂性验算图从图
2.15可以看出,__效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在__效应组合下ltpc0的要求c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图
2.16图
2.16荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图
2.16可以看出,短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为
0.9MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa的要求
(2)变形计算8预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移,结构的位移见图
2.17图
2.17短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度__增长系数(C50为
1.425),计算的挠度为
0.0031m
0.
951.
4250.0047mL/
6000.0321m,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.3的要求b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图
2.18图
2.18短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为
0.0143m从图
2.8可知,在荷载短期效应组合下,跨中的最大挠度为
0.0268m,C50混凝土的挠度__增长系数为
1.425,故考虑荷载__效应的影响下,最终计算跨中的最大挠度为
0.0268m/
0.95×
1.425=
0.0402m预加力产生的最大反拱值为
0.0143m,预加力产生的反拱值__增长系数为
2.0,故
0.0143m×
2.0=
0.0286mlt;
0.0402m因为由预加力产生的__反拱值小于按荷载短期效应组合计算的__挠度,应设预拱度根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.5条预拱度为
0.0402m-
0.0286m=
0.0116m
3.持久状况应力验算1正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图
2.19图
00202.19正截面混凝土的压应力图9预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书从图
2.19看出正截面混凝土的压应力最大值
7.7MPa
0.5fck
0.
532.
416.2MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条的要求2预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表
2.5,从表中可以看出钢束拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条钢绞线应力pep
0.65fpk
0.6518601209MPa的要求钢束拉应力表表
2.53斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图
2.20图
2.20斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图
2.20可以看出混凝土的主压应力最大值
7.7MPa
0.6fck
0.
632.
419.44MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.6条的要求;混凝土的主拉应力最大为
1.1MPa,tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa可仅按构造规定设置箍筋
3.短暂状况应力验算短暂状况第
二、三和第四施工阶段的应力见图
2.
11、
2.12和
2.
136.221图
2.21第二施工阶段应力图-
0.
20.
05612348.17891011121___
15161718196.
18.
27.
37.
17.
38.
28.
12.
32.
02.
32.0-
0.
60.451234-
0.
60.
45612342.
82.
8783.
83.__
10104.
110114.
111123.
812133.
82.
82.
82.
02.
0172.
118192.118192021202167891314141515161617-
0.
20.
0121.
7341.
0561.
1781.__
102.
111121.
813141.
115161.
0171.518192021预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书
6.
18.
18.
27.
37.
17.
35.
98.
28.1图
2.22第三施工阶段应力图图
2.23第四施工阶段应力图从图
2.
21、
2.122和
2.23可以看出最大压应力
32.
40.
750.
717.01MPa满足满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥
8.2MPa
0.7fckt的要求;施工阶段没有出现拉应力涵设计规范》中
7..
2.8条cc
0.70fck
2.
2.3悬臂长为零的边板计算结果及结果分析
1.持久状况承载能力极限状态验算
(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图
2.2图
2.24正截面承载能力极限计算结果由图
2.24可以看出,构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值,正截面承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
5.
1.5款
5.
25.
24.
34.
03.
93.
93.
82.
82.
82.
11.9
(2)受弯构件斜截面抗剪承载力验算
1.2567__1011121___
151612340.
71.
21.
22.
52.5截面和腹板宽度变化处的截面,验算结果见表验算距离支座中心h/
23.
03.
43.
63.
83.
74.
54.
84.
85.
44.
01.
9173.
61.
818192.
94.
320216.
67.
06.
62.
63.
65.5斜截面抗剪承载力验算结果表
2.2表
2.
61718193.
33.72021表中Vcs——斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,
0.4567__1011121___
151612343.
53.
81.
82.
12.1Vpb——与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值
2.
83.
13.
14.
24.
83.
44.
23.
44.2由表
2.6可以看出,构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值,斜截面抗剪承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)
4.
24.811预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书
5.
2.7和
5.
2.9的要求
2123032.持久状况正常使用极限状态验算47153266063012345678910116__1526121363214232111141547411122111197517381617216664181930020211112
(1)预应力混凝土构件截面抗裂验算142117381975211121112111a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.36306__632212660647111121112197514212111152621112021664图
2.25荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图
6.
66.
65.
25.
24.
75.
24.
34.
33.
95.
23.
94.
34.
04.
03.
93.
93.
83.
23.2土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在短期效应组合下
2.
92.
92.
82.
63.
62.
52.
82.
82.
42.
42.
11.
91.
92.
31.
81.
20.451112131___
1415151616171718192021202150.
76677881.855MPa
991010111122343419180.712的要求f
0.
72.
651.
21.2stpctk
2.
52.
51.
82.
93.
02.
12.
13.
43.
63.
63.
83.
72.
84.
33.
13.
14.
53.
44.
83.
44.
83.
53.
73.
85.
45.
53.
34.
24.
24.
24.2b荷载__效应组合作用下正截面抗裂性验算
4.
84.8从图
2.25中可以看出,短期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝
7.
05.6荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图
2.26图
2.26荷载__效应组合作用下抗裂性验算图从图
2.26可以看出,__效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在__效应组合下ltpc0的要求c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图
2.27-
0.812预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书图
2.27荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图
2.27可以看出,短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为
0.9MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa的要求
(2)变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移,结构的位移见图
2.28图
2.28短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度__增长系数(C50为
1.425),计算的挠度为
0.0028m
0.
951.
4250.0042mL/
6000.0321m,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.3的要求b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图
2.29图
2.29短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为
0.0___m从图
2.29可知,在荷载短期效应组合下,跨中的最大挠度为
0.0252m,C50混凝土的挠度__增长系数为
1.425,故考虑荷载__效应的影响下,最终计算跨中的最大挠度为
0.0252m/
0.95×
1.425=
0.0378m预加力产生的最大反拱值为
0.0___m,预加力产生的反拱值__增长系数为
2.0,故
0.0___m×
2.0=
0.0228mlt;
0.0378m因为由预加力产生的__反拱值小于按荷载短期效应组合计算的__挠度,应设预拱度根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
6.
5.5条预拱度为
0.0378m-
0.0228m=
0.015m
3.持久状况应力验算1正截面混凝土的压应力验算13预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书正截面混凝土的压应力见图
2.30图
2.30正截面混凝土的压应力图从图
2.30看出正截面混凝土的压应力最大值
8.6MPa
0.5fck
0.
532.
416.2MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条的要求2预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表
2.7,从表中可以看出钢束拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.5条钢绞线应力pep
0.65fpk
0.6518601209MPa的要求钢束拉应力表表
2.73斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图
2.31图
2.31斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图
2.31可以看出混凝土的主压应力最大值
8.6MPa
0.6fck
0.
632.
419.44MPa,满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中
7.
1.6条的要求;混凝土的最大主拉应力最大为
0.9MPa,tp
0.5ftk
0.
52.
651.325MPa可仅按构造规定设置箍筋
3.短暂状况应力验算短暂状况第
二、三和第四施工阶段的应力见图
2.
32、
2.33和
2.3414预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书
2340.
014.
74.
756.
36.
361.
576.
36.
31.
876.
16.
13.
33.3778910图
2.32第二施工阶段应力图
85.
65.
6115.
45.4121___
156.
36.
3165.
65.
61.
3192117214.
56.
34.
56.
31.
5201918171819204.
56.
24.
56.
22.1-
0.
10.0134-
0.
10.
01344.
61.
556.
26.
2682.
7995.
35.
310103.
0113.
0115.
15.
14.
812122.
713135.
35.
314141.
815156.
16.
1164.8第三施工阶段应力图
4.4图
2.
334.
44.
44.
42.
62.6-
0.
50.
41242.
52.55688991011121___
3.
33.
315162.
52.
42.
52.4171921图
2.34第四施工阶段应力图从图
2.
32、
2.33和
2.34可以看出最大压应力
32.
40.
750.
717.01MPa满足满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥
6.3MPa
0.7fckt的要求;施工阶段没有出现拉应力涵设计规范》中
7..
2.8条cc
0.70fck
3.支座反力及配筋结果根据以上计算,16m简支空心板支座反力如表
3.1所示.支座反力表表表
3.1根据以上计算结果,16m简支的预应力配束如图
3.1所示.15预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书图
3.116m简支预应力钢筋构造图16。