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变速器用来改变发动机传到驱动轮上的转矩和转速,是汽车总成部件中的重要组成部分,是主要的传动系统变速器的结构要求对汽车的动力性、燃料经济性、换档操纵的可靠性与轻便性、传动平稳性与效率等都有直接的影响本设计对变速器的各挡齿轮和轴以及轴承做了详细的设计计算,并进行了受力分析、强度和刚度校核计算
1.变速原理一对齿数不同的齿轮啮合传动时,设主动齿轮的转速为,齿数为,从动齿轮的转速为,齿数为若小齿轮带动大齿轮时,转速就降低了;若大齿轮带动小齿轮时,转速即升高在相同的时间内啮合的齿数相等,即=齿轮的传动比为=/=/齿轮传动机构的传动比定义为主动齿轮的转速与从动齿轮的转速之比,它也等于从动齿轮的齿数与主动齿轮的齿数之比,即这就是齿轮传动的变速原理汽车变速器就是根据这一原理利用若干大小不同的齿轮副传动而实现变速的
2.变向原理汽车发动机在工作过程中是不能逆转的为了能使汽车倒退行驶,在变速器中设置了倒挡(R)倒挡传动机构是在主动齿轮与从动齿轮之间增加一个中间齿轮,利用中间齿轮来改变输出轴的转动方向,因此,这个中间齿轮油称之为倒挡换挡齿轮目录TOC\o1-3\h\u第2章变速器主要参数的选择与计算
52.1设计初始数据
52.2变速器各挡传动比的确定
52.3变速器传动方案的确定
72.4中心距A的确定
82.5齿轮参数
82.
5.1模数
82.
5.2压力角
92.
5.3螺旋角
92.
5.4齿宽
92.
5.5齿顶高系数
102.6本章小结10第3章齿轮的设计计算与校核
113.1齿轮的设计与计算
113.
1.1各挡齿轮齿数的分配
113.
1.2齿轮材料的选择原则
203.
1.3计算各轴的转矩
213.2轮齿的校核
213.
2.1轮齿弯曲强度计算
213.
2.2轮齿接触应力σj
253.3本章小结30第4章轴的设计与计算及轴承的选择与校核
314.1轴的设计计算
314.
1.1轴的工艺要求
314.
1.2初选轴的直径
314.
1.3轴的强度计算
324.2轴承的选择及校核
364.
2.1输入轴的轴承选择与校核
364.
2.2输出轴轴承校核
374.3本章小结38结论43参考文献442章变速器主要参数的选择与计算
2.1设计初始数据最高车速=160Km/h发动机功率=75KW转矩=150总质量=1500Kg转矩转速=3800r/min车轮185/60R
142.2变速器各挡传动比的确定初选传动比=
0.377(
2.1)式中—最高车速—发动机最大功率转速—车轮半径—变速器最小传动比乘用车取
0.85—主减速器传动比=9549×(转矩适应系数=
1.1~
1.3)(
2.2)所以,=9549×=
5653.006r/min/=
1.4~
2.0符合=
0.377×=
0.377×=
4.025(
2.3)双曲面主减速器,当≤6时,取=90%最大传动比的选择
①满足最大爬坡度(
2.4)式中G—作用在汽车上的重力,,—汽车质量,—重力加速度,=15000N;—发动机最大转矩,=150N.m;—主减速器传动比,=
4.025—传动系效率,=90%;—车轮半径,=
0.289m;—滚动阻力系数,对于货车取=
0.0165×[1+
0.01-50]=
0.03795;—爬坡度,取=
16.7°带入数值计算得
①②满足附着条件·φ(
2.5)Φ为附着系数,取值范围为
0.5~
0.6,取为
0.6为汽车满载静止于水平面,驱动桥给地面的载荷,这里取70%mg;计算得≤
3.283;
②由
①②得
2.551≤≤
3.283;取=
3.2;校核最大传动比;在
3.0~
4.5范围内,故符合其他各挡传动比的确定按等比级数原则,一般汽车各挡传动比大致符合如下关系(
2.6)式中—常数,也就是各挡之间的公比;因此,各挡的传动比为,,,==
1.337所以其他各挡传动比为=
3.2,==
2.390,==
1.788,==
1.337,=
0.
852.3变速器传动方案的确定图
2.1a为常见的倒挡布置方案图
2.1b所示方案的优点是换倒挡时利用了中间轴上的一挡齿轮,因而缩短了中间轴的长度但换挡时有两对齿轮同时进入啮合,使换挡困难图
2.1c所示方案能获得较大的倒挡传动比,缺点是换挡程序不合理图
2.1d所示方案针对前者的缺点做了修改,因而取代了图
2.1c所示方案图
2.1e所示方案是将中间轴上的一,倒挡齿轮做成一体,将其齿宽加长图
2.1f所示方案适用于全部齿轮副均为常啮合齿轮,换挡更为轻便为了充分利用空间,缩短变速器轴向长度,有的货车倒挡传动采用图
2.1g所示方案其缺点是一,倒挡须各用一根变速器拨叉轴,致使变速器上盖中的操纵机构复杂一些本设计采用图
2.1f所示的传动方案图
2.1变速器倒档传动方案图
2.2为变速器的传动路线示意图,因为变速器在一挡和倒挡工作时有较大的力,所以无论是两轴式变速器还是中间轴式变速器的低档与倒挡,都应当布置在在靠近轴的支承处,以减少轴的变形,保证齿轮重合度下降不多,然后按照从低档到高挡顺序布置各挡齿轮,这样做既能使轴有足够大的刚性,又能保证容易装配倒挡的传动比虽然与一挡的传动比接近,但因为使用倒挡的时间非常短,从这点出发有些方案将一挡布置在靠近轴的支承处
1.输入轴五挡齿轮
2.输出轴五挡齿轮
3.输入轴四挡齿轮
4.输出轴四挡齿轮
5.输入轴三挡齿轮
6.输出轴三挡齿轮
7.输入轴二挡齿轮
8.输出轴二挡齿轮
9.输入轴一挡齿轮
10.输出轴一挡齿轮
11.倒挡齿轮
12.输入轴倒挡齿轮
13.输出轴倒档齿图
2.2变速器传动示意图
2.4中心距A的确定初选中心距发动机前置前驱的乘用车变速器中心距A,可根据发动机排量与变速器中心距A的统计数据初选,A=66mm
2.5齿轮参数
2.
5.1模数对货车,减小质量比减小噪声更重要,故齿轮应该选用大些的模数;从工艺方面考虑,各挡齿轮应该选用一种模数啮合套和同步器的接合齿多数采用渐开线由于工艺上的原因,同一变速器中的接合齿模数相同其取值范围是乘用车和总质量在
1.8~
14.0t的货车为
2.0~
3.5mm;总质量大于
14.0t的货车为
3.5~
5.0mm选取较小的模数值可使齿数增多,有利于换挡表
2.1 汽车变速器齿轮法向模数车型乘用车的发动机排量V/L货车的最大总质量/t
1.0≤V≤
1.
61.6<V≤
2.
56.0<≤14>
14.0模数/mm
2.25~
2.
752.75~
3.
003.50~
4.
504.50~
6.00表
2.2 汽车变速器常用齿轮模数一系列
1.
001.
251.
502.
002.
503.
004.
005.
006.00二系列
1.
752.
252.
753.
253.
503.
754.
505.50——发动机排量为
1.6L,根据表
2.1及
2.2,齿轮的模数定为
2.25~
2.75mm
2.
5.2压力角理论上对于乘用车,为加大重合度降低噪声应取用
14.5°、15°、16°、
16.5°等小些的压力角;对商用车,为提高齿轮承载能力应选用
22.5°或25°等大些的压力角国家规定的标准压力角为20°,所以变速器齿轮普遍采用的压力角为20°
2.
5.3螺旋角实验证明随着螺旋角的增大,齿的强度也相应提高在齿轮选用大些的螺旋角时,使齿轮啮合的重合度增加,因而工作平稳、噪声降低斜齿轮传递转矩时,要产生轴向力并作用到轴承上乘用车两轴式变速器螺旋角20°~25°
2.
5.4齿宽直齿,为齿宽系数,取为
4.5~
8.0,取
7.0;斜齿,取为
6.0~
8.5采用啮合套或同步器换挡时,其接合齿的工作宽度初选时可取为2~4mm,取4mm
2.
5.5齿顶高系数在齿轮加工精度提高以后,包括我国在内规定齿顶高系数取为
1.
002.6本章小结通过初始数据,首先确定变速器的最大传动比,然后根据最大传动比,确定挡数及各挡传动比的大小,然后根据变速器中心距A与发动机排量的关系,初选变速器的中心距然后确定齿轮的模数,压力角,螺旋角,齿宽等参数,为下一章齿轮参数的计算做准备第3章齿轮的设计计算与校核
3.1齿轮的设计与计算
3.
1.1各挡齿轮齿数的分配一挡齿轮为斜齿轮,模数为
2.5,初选=22°一挡传动比为(
3.1)为了求,的齿数,先求其齿数和,斜齿(
3.2)==
48.96取整为49即=
11.65取12=49-12=37对中心距进行修正因为计算齿数和后,经过取整数使中心距有了变化,所以应根据取定的和齿轮变位系数重新计算中心距,再以修正后的中心距作为各挡齿轮齿数分配的依据==
66.06mm(
3.3)对一挡齿轮进行角度变位端面压力角tan=tan/cos=
0.392(
3.4)=
21.42°啮合角cos==
0.932(
3.5)=
21.29°变位系数之和(
3.6)=-
0.11查变位系数线图得计算一挡齿轮
9、10参数分度圆直径=
2.5×12/cos22°=
32.356mm=
2.5×37/22°=
99.764mm齿顶高=
3.74mm=
1.415mm式中=(66-
66.06)/
2.5=-
0.024=-
0.11+
0.024=-
0.086齿根高=
2.1mm=
4.425mm齿顶圆直径=
39.836mm=
102.062mm齿根圆直径=
28.156mm=
90.914mm当量齿数=
15.056=
46.424二挡齿轮为斜齿轮,模数为
2.25,初选=24°==
53.59取整为54=
15.81,取整为17=37则,==
2.1765≈=
2.390对二挡齿轮进行角度变位理论中心距=
66.499mm端面压力角tan=tan/cos=
21.574°端面啮合角=变位系数之和=-
0.216查变位系数线图得-
0.216=
0.35=二挡齿轮参数分度圆直径=
41.870mm=
91.128mm齿顶高=
3.029mm=
0.9675mm式中=-
0.22=-
0.004齿根高=
2.025mm=
4.086mm齿顶圆直径=
47.928mm=
93.063mm齿根圆直径=
37.370mm=
82.956mm当量齿数=
22.298=
49.843三挡齿轮为斜齿轮,初选=22°模数为
2.25=
1.649=
54.39取整为55得=
19.727取整为21,=34==
1.619≈=
1.788对三挡齿轮进行角度变为理论中心距=
66.734mm端面压力角tan=tan/cos=
0.388=
21.218°端面啮合角==
0.9426变位系数之和=-
0.31查变位系数线图得=
0.19=-
0.50三挡齿轮
5、6参数分度圆直径=
50.916mm=
82.508mm齿顶高=
2.642mm=
1.089mm式中=-
0.326=
0.016齿根高=
2.385mm=
3.938mm齿顶圆直径=
56.245mm=
84.686mm齿根圆直径=
46.191mm=
74.633mm当量齿数=
26.389=
42.660四挡齿轮为斜齿轮,初选=24°模数=
2.5=取整为49=
20.614,取整为23=26则==
1.1304≈=
1.377对四挡齿轮进行角度变位理论中心距=
67.064mm端面压力角tan=tan/cos=
0.3922=
21.42°端面啮合角==
0.946变位系数之和=-
0.39查变位系数线图得=-
0.03=-
0.36四挡齿轮
3、4参数分度圆直径=
62.942mm=
71.151mm齿顶高=
2.375mm=
1.55mm式中=-
0.41=-
0.02齿根高=
3.2mm=
4.025mm齿顶圆直径=
67.692mm=
74.251mm齿根圆直径=
56.542mm=
63.101mm当量齿数=
30.168=
34.103五挡齿轮为斜齿轮,初选=22°模数=
2.25=取整为55=
29.4,取整为31=24则==
0.774≈=
0.85对五挡齿轮进行角度变位理论中心距=
66.734mm端面压力角tan=tan/cos=
0.388=
21.218°端面啮合角==
0.9426变位系数之和=-
0.31查变位系数线图得=
0.19=-
0.50五挡齿轮
1、2参数分度圆直径=
75.228mm=
80.512mm齿顶高=
2.642mm=
1.089mm式中=-
0.326=-
0.086齿根高=
2.385mm=
3.938mm齿顶圆直径=
80.512mm=
60.419mm齿根圆直径=
70.458mm=
50.365mm当量齿数=
38.896=
30.112确定倒挡齿轮齿数倒挡齿轮选用的模数与一挡相同,倒挡齿轮的齿数一般在21~23之间,初选后,可计算出输入轴与倒挡轴的中心距初选=21,=13,则==
42.5mm为保证倒挡齿轮的啮合和不产生运动干涉,齿轮12和13的齿顶圆之间应保持有
0.5mm以上的间隙,则齿轮13的齿顶圆直径应为=2×66-
2.5×13+2-1=
93.5mm=-2=
35.4为了保证齿轮12和13的齿顶圆之间应保持有
0.5mm以上的间隙,取=34计算倒挡轴和输出轴的中心距==
68.75mm计算倒挡传动比=
2.
6153.
1.2齿轮材料的选择原则
1、满足工作条件的要求不同的工作条件,对齿轮传动有不同的要求,故对齿轮材料亦有不同的要求但是对于一般动力传输齿轮,要求其材料具有足够的强度和耐磨性,而且齿面硬,齿芯软
2、合理选择材料配对如对硬度≤350HBS的软齿面齿轮,为使两轮寿命接近,小齿轮材料硬度应略高于大齿轮,且使两轮硬度差在30~50HBS左右为提高抗胶合性能,大、小轮应采用不同钢号材料
3、考虑加工工艺及热处理工艺变速器齿轮渗碳层深度推荐采用下列值渗碳层深度
0.8~
1.2时渗碳层深度
0.9~
1.3时渗碳层深度
1.0~
1.3表面硬度HRC58~63;心部硬度HRC33~48对于氰化齿轮,氰化层深度不应小于
0.2;表面硬度HRC对于大模数的重型汽车变速器齿轮,可采用25CrMnMO,20CrNiMO,12Cr3A等钢材,这些低碳合金钢都需随后的渗碳、淬火处理,以提高表面硬度,细化材料晶面粒
3.
1.3计算各轴的转矩发动机最大扭矩为192N.m,齿轮传动效率99%,离合器传动效率98%,轴承传动效率96%输入轴==150N.m输出轴==150×96%×99%=
142.56N.m输出轴一挡=
142.56×
3.2=
456.129N.m输出轴二挡=
142.56×
2.297=
334.351N.m输出轴三挡=
142.56×
1.649=
240.028N.m输出轴四挡=
142.56×
1.184=
172.343N.m输出轴五挡=
142.56×
0.85=
123.726N.m倒挡=150××
30.85=
372.849N.m
3.2轮齿的校核
3.
2.1轮齿弯曲强度计算
1、倒档直齿轮弯曲应力图
3.1齿形系数图(
3.8)式中—弯曲应力(MPa);—计算载荷(N.mm);—应力集中系数,可近似取=
1.65;—摩擦力影响系数,主、从动齿轮在啮合点上的摩擦力方向不同,对弯曲应力的影响也不同;主动齿轮=
1.1,从动齿轮=
0.9;—齿宽(mm);—模数;—齿形系数,如图
3.1当计算载荷取作用到变速器第一轴上的最大转矩时,
一、倒挡直齿轮许用弯曲应力在400~850MPa,货车可取下限,承受双向交变载荷作用的倒挡齿轮的许用应力应取下限计算倒挡齿轮11,12,13的弯曲应力,,=21,=13,=34,=
0.141,=
0.145,=
0.162,=
372.849N.m,=
142.56N.m=
719.114MPa400~850MPa==
735.948MPa400~850MPa==
512.219MPa400~850MPa
2、斜齿轮弯曲应力(
3.9)式中—计算载荷,N·mm;—法向模数,mm;—齿数;—斜齿轮螺旋角,°;—应力集中系数,=
1.50;—齿形系数,可按当量齿数在图中查得;—齿宽系数—重合度影响系数,=
2.0当计算载荷取作用到变速器第一轴上的最大转矩时,对乘用车常啮合齿轮和高挡齿轮,许用应力在180~350MPa范围,对货车为100~250MPa
(1)计算一挡齿轮9,10的弯曲应力,=12,=37,=
0.118,=
0.155,=
456.129N.m,=150N.m,==
316.37MPa180~350MPa==
344.001MPa180~350MPa
(2)计算二挡齿轮7,8的弯曲应力=17,=37,=
0.164,=
0.122,=
334.351N.m,=150N.m,==
294.47MPa180~350MPa==
345.728MPa180~350MPa
(3)计算三挡齿轮5,6的弯曲应力=21,=34,=
0.152,=
0.121,=
240.028N.m,=150N.m==
261.042MPa180~350MPa==
283.588MPa180~350MPa
(4)计算四挡齿轮3,4的弯曲应力=23,=26,=
0.145,=
0.125,=
172.343N.m,=150N.m==
147.791MPa180~350MPa==
185.136MPa180~350MPa
(5)计算五挡齿轮1,2的弯曲应力=31,=24,=
0.156,=
0.148,=150N.m,=
123.726N.m==
172.301MPa180~350MPa==
217.892MPa180~350MPa
3.
2.2轮齿接触应力σj(
3.10)式中—轮齿的接触应力,MPa;—计算载荷,N.mm;—节圆直径,mm;—节点处压力角,°,—齿轮螺旋角,°;—齿轮材料的弹性模量,MPa;—齿轮接触的实际宽度,mm;、—主、从动齿轮节点处的曲率半径,mm,直齿轮、,斜齿轮、;、—主、从动齿轮节圆半径mm将作用在变速器第一轴上的载荷作为计算载荷时,变速器齿轮的许用接触应力见表
3.2弹性模量=
20.6×104N·mm-2,齿宽齿轮渗碳齿轮液体碳氮共渗齿轮一挡和倒挡1900~2000950~1000常啮合齿轮和高挡1300~1400650~700表
3.2 变速器齿轮的许用接触应力
(1)计算一挡齿轮9,10的接触应力=
456.192N.m,=150N.m,,,=
31.429mm,=u=
100.573mm=
6.434mm=
19.838mm==
1445.184MPa1900~2000MPa==
1342.598MPa1900~2000MPa
(2)计算二挡齿轮7,8的接触应力=
334.351N.m,=150N.m,,,=
40.036mm,=
91.964mm=
18.672mm=
8.579mm==
1212.385MPa1300~1400MPa==
1132.459MPa1300~1400MPa
(3)计算三挡齿轮5,6的接触应力=
240.028N.m,=150N.m,,,=
49.830mm,=
84.412mm=
17.003mm=
10.134mm==
1060.116MPa1300~1400MPa==
987.396MPa1300~1400MPa
(4)计算四挡齿轮3,4的接触应力=
172.343N.m,=150N.m,,,=
60.440mm,=
71.560mm=
14.579mm=
12.897mm==
873.056MPa1300~1400MPa==
740.923MPa1300~1400MPa
(5)五挡齿轮1,2的接触应力=150N.m,=
123.726N.m,,,=
71.351mm,=
60.649mm=
14.476mm=
11.796mm==
833.087MPa1300~1400MPa==
783.954MPa1300~1400MPa
(6)计算倒挡齿轮11,12,13的接触应力=
372.849N.m,=150N.m,,,mmmmmm=
5.558mm=
14.536mm=
8.978mm==
564.157MPa1900~2000MPa==
1604.646MPa1900~2000MPa==12303150MPa1900~2000MPa
3.3本章小结本章首先根据所学汽车理论的知识计算出主减速器的传动比,然后计算出变速器的各挡传动比;接着确定齿轮的参数,如齿轮的模数、压力角、螺旋角、齿宽、齿顶高系数;介绍了齿轮变位系数的选择原则,并根据各挡传动比计算各挡齿轮的齿数,根据齿数重新计算各挡传动比,同时对各挡齿轮进行变位然后简要介绍了齿轮材料的选择原则,即满足工作条件的要求、合理选择材料配对、考虑加工工艺及热处理,然后计算出各挡齿轮的转矩根据齿形系数图查出各齿轮的齿形系数,计算轮齿的弯曲应力和接触应力最后计算出各挡齿轮所受的力,为下章对轴及轴承进行校核做准备第4章轴的设计与计算及轴承的选择与校核
4.1轴的设计计算
4.
1.1轴的工艺要求倒挡轴为压入壳体孔中并固定不动的光轴变速器第二轴视结构不同,可采用渗碳、高频、氰化等热处理方法对于只有滑动齿轮工作的第二轴可以采用氰化处理,但对于有常啮合齿轮工作的第二轴应采用渗碳或高频处理第二轴上的轴颈常用做滚针的滚道,要求有相当高的硬度和表面光洁度,硬度应在HRC58~63,表面光洁度不低于▽8对于做为轴向推力支承或齿轮压紧端面的轴的端面,光洁度不应低于▽7,并规定其端面摆差一根轴上的同心直径应可控制其不同心度对于采用高频或渗碳钢的轴,螺纹部分不应淬硬,以免产生裂纹对于阶梯轴来说,设计上应尽量保证工艺简单,阶梯应尽可能少
4.
1.2初选轴的直径传动轴的强度设计只需按照扭转强度进行计算,输入轴轴颈=103×=
24.27mm取整后d=25mm(
4.1)图
4.1轴的示意图
4.
1.3轴的强度计算轴的刚度验算若轴在垂直面内挠度为,在水平面内挠度为和转角为δ,可分别用式计算(
4.2)(
4.3)(
4.4)式中—齿轮齿宽中间平面上的径向力(N);—齿轮齿宽中间平面上的圆周力(N);—弹性模量(MPa),=
2.1×105MPa;—惯性矩(mm4),对于实心轴,;—轴的直径(mm),花键处按平均直径计算;、—齿轮上的作用力距支座、的距离(mm);—支座间的距离(mm)轴的全挠度为mm(
4.5)轴在垂直面和水平面内挠度的允许值为=
0.05~
0.10mm,=
0.10~
0.15mm齿轮所在平面的转角不应超过
0.002rad变速器中一所受力最大,故只需校核一档处轴的刚度与挠度输入轴刚度N,Nmm,,mmmm(
4.6)=
0.035mm(
4.7)=
0.090=-
0.000323rad
0.002rad(
4.8)一挡齿轮所受力图
4.2输入轴受力分析图输出轴刚度图
4.3输出轴受力分析图N,Nmm,,mmmm=
0.020mm=
0.052=
0.00019rad
0.002rad输入轴的强度校核图
4.4输入轴的强度分析图一档时挠度最大,最危险,因此校核
1.竖直平面面上得=
1062.39N竖直力矩=
164971.09N.mm
2.水平面内上、和弯矩由以上两式可得=
6483.79N,=
1004987.02N.mm按第三强度理论得N.mm输出轴强度校核
1.竖直平面面上得=
1048.05N竖直力矩=
162447.93N.mm
2.水平面内上、和弯矩由以上两式可得=
5653.89N,=
873562.59N.mm按第三强度理论得N.mm
4.2轴承的选择及校核
4.
2.1输入轴的轴承选择与校核由工作条件和轴颈直径初选输入轴的轴承型号,30205(左右),由《机械设计手册》查得代号为30205的圆锥滚子轴承e=
0.37Y=
1.6;轴承的预期寿命=10×300×8=24000h校核轴承寿命Ⅰ)、求水平面内支反力、和弯矩+=由以上两式可得=
2572.99N,=
1062.39NⅡ)、内部附加力、,由机械设计手册查得Y=
1.
64.
94.10Ⅲ)、轴向力和由于所以左侧轴承被放松,右侧轴承被压紧Ⅳ)、求当量动载荷查机械设计课程设计得故右侧轴承X=
0.67左侧轴承X=
0.4径向当量动载荷
4.11=
1.2×(
0.67×
2572.99+
1.6×
322.62)=
2688.11N校核轴承寿命预期寿命,为寿命系数,对球轴承=3;对滚子轴承=10/
34.12=
55229.2h>=24000h合格
4.
2.2输出轴轴承校核初选输出轴的轴承型号,30206(左右),由《机械设计手册》查得代号为30206的圆锥滚子轴承e=
0.37Y=
1.6;轴承的预期寿命=10×300×8=24000h校核轴承寿命Ⅰ)、求水平面内支反力、和弯矩+=由以上两式可得=
2538.25N,=
1048.05NⅡ)、内部附加力、,由机械设计手册查得Y=
1.6Ⅲ)、轴向力和由于所以右侧轴承被放松,左侧轴承被压紧Ⅳ)、求当量动载荷查机械设计课程设计得故右侧轴承X=
0.67左侧轴承X=
0.4径向当量动载荷=
1.2×(
0.67×
2538.25+
1.6×
327.52)=
2669.59N校核轴承寿命预期寿命,为寿命系数,对球轴承=3;对滚子轴承=10/3;=
150426.9h>=24000h故该轴承合格
4.3本章小结本章首先简要介绍了轴的工艺要求,即满足工作条件的要求通过计算,确定轴的最小轴颈,通过轴承等确定轴的轴颈和各阶梯轴的长度,然后对轴进行刚度和强度的验算校核通过轴颈,选择合适的轴承,通过轴向力的大小对轴承进行寿命计算结论本次设计的变速器是以捷达参数为依据,捷达汽车两轴变速器,通过排量选择中心距的大小,齿轮的模数等,确定倒挡的布置形式,确定齿轮的压力角,螺旋角,齿宽,齿形系数等,然后计算变速器的各挡传动比,各齿轮的参数,通过变为系数图查找计算变为系数,然后对各挡齿轮进行变位然后简要的介绍了齿轮材料的选择原则,对齿轮进行校核通过最小轴颈的计算,选择轴承,确定轴各段的长度和轴颈大小对轴和轴承进行校核计算最后简要介绍了变速器同步器及操纵机构的工作原理对于本次设计的变速器来说,其特点是扭矩变化范围大可以满足不同的工况要求,结构简单,易于生产、使用和维修,价格低廉,而且采用结合套挂挡,可以使变速器挂挡平稳,噪声降低,轮齿不易损坏在设计中采用了5+1档手动变速器,通过较大的变速器传动比变化范围,可以满足汽车在不同的工况下的要求,从而达到其经济性和动力性的要求;变速器挂档时用同步器,虽然增加了成本,但是使汽车变速器操纵舒适度增加,齿轮传动更平稳本着实用性和经济性的原则,在各部件的设计要求上都采用比较开放的标准,因此,安全系数不高,这一点是本次设计的不理想之处参考文献
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