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文本内容:
模板支架设计
一、编制依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《木结构工程施工质量验收规范》施工图纸(工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力)及施工__设计(施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载)
二、编织步骤及注意事项脚手架工程施工的主要步骤如下主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、___门审批方案---审批合格后由架子工长__实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前,技术负责人__集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨,确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容,然后由技术负责人或技术员编制,编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术___门会审,并由公司总工程师审批后执行方案审批返回项目部,由项目部架子工长__工人进行搭设,经公司技术、安全及项目部技术、___门负责人验收合格,方可使用
三、模板支架荷载
1、荷载分类作用于模板支架的荷载可分为永久荷载(恒荷载)与可变荷载(活荷载)
2、永久荷载(恒荷载)可分为
(1)模板及支架自重,包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重;
(2)新浇混凝土自重;
(3)钢筋自重
3、可变荷载(活荷载)可分为
(1)施工荷载,包括作业层上的人员、器具和材料的自重;
(2)倾倒或振捣混凝土荷载
四、方案确定
1、工程概况序项目内容1功能商业用房结构类型框架结构2建筑规模建筑总__(m2)
25905.82m2建筑层数地上18层,局部19层地下2层建筑层高转换层地下一层1层2~15层16层
4.5m
3.5m
3.5m
3.3m
3.4m板厚240mm180mm150mm130mm130mm梁高1000mm700mm700mm700mm700mm宽700mm500mm500mm500mm500mm
2、顶板支撑方案搭设参数的确定现以转换层为例选择顶板模板支撑方案
①、由于层高为
4.5m,可确定支架搭设高度为
4.2m层高减掉板厚;现设定支撑架布距为
1.2m则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度;及a=
4.5-
0.2-
0.1-
1.2×3-
0.1=
0.5
②、初步确定立杆纵距和横距均为
1.2m;
③、模板材料选择竹胶板;相邻模板的小楞采用50×100mm2木方,间距为300mm;顶托梁采用100×100mm2木方,间距为1200mm采用的钢管类型为48×
3.
53、设计计算内容
1.板底面板强度、挠度和剪力计算;
2.板底木方强度、挠度和剪力计算;
3.木方下面支撑梁(木方或钢管)强度、挠度计算;
4.扣件的抗滑承载力计算;
5.立杆的稳定性计算
4、计算解析力传递过程面板-木方-托梁-顶托或扣件-立杆楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×
3.5模板面板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q1=
25.000×
0.200×
1.200+
0.350×
1.200=
6.420kN/m注钢筋混凝土自重取25kN/m3活荷载标准值q2=
2.000+
1.000×
1.200=
3.600kN/m注倾倒混凝土的荷载标准值2kN/m2;施工均布荷载标准值1kN/m2面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
120.00×
1.80×
1.80/6=
64.80cm3;I=
120.00×
1.80×
1.80×
1.80/12=
58.32cm4;1抗弯强度计算f=M/W[f]其中f——面板的抗弯强度计算值N/mm2; M——面板的最大弯距N.mm; W——面板的净截面抵抗矩;[f]——面板的抗弯强度设计值,取
15.00N/mm2;M=
0.100ql2其中q——荷载设计值kN/m;经计算得到M=
0.100×
1.2×
6.420+
1.4×
3.600×
0.300×
0.300=
0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=
0.115×1000×1000/64800=
1.770N/mm2面板的抗弯强度验算f[f]满足要求!2抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh[T]注此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方形的简化其中最大剪力Q=
0.600×
1.2×
6.420+
1.4×
3.600×
0.300=
2.294kN 截面抗剪强度计算值T=3×
2294.0/2×
1200.000×
18.000=
0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=
1.40N/mm2抗剪强度验算T[T],满足要求!3挠度计算v=
0.677ql4/100EI[v]=l/250面板最大挠度计算值v=
0.677×
6.420×3004/100×6000×583200=
0.101mm面板的最大挠度小于
300.0/250满足要求!模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算
1.荷载的计算1钢筋混凝土板自重kN/m q11=
25.000×
0.200×
0.300=
1.500kN/m2模板的自重线荷载kN/m q12=
0.350×
0.300=
0.105kN/m3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m经计算得到,活荷载标准值q2=
1.000+
2.000×
0.300=
0.900kN/m静荷载q1=
1.2×
1.500+
1.2×
0.105=
1.926kN/m活荷载q2=
1.4×
0.900=
1.260kN/m
2.木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=
3.823/
1.200=
3.186kN/m最大弯矩M=
0.1ql2=
0.1×
3.19×
1.20×
1.20=
0.459kN.m最大剪力Q=
0.6×
1.200×
3.186=
2.294kN最大支座力N=
1.1×
1.200×
3.186=
4.206kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
5.00×
10.00×
10.00/6=
83.33cm3;I=
5.00×
10.00×
10.00×
10.00/12=
416.67cm4;1木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=
0.459×106/
83333.3=
5.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于
13.0N/mm2满足要求!2木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=
0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×2294/2×50×100=
0.688N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=
1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3木方挠度计算最大变形v=
0.677×
1.605×
1200.04/100×
9500.00×
4166666.8=
0.569mm木方的最大挠度小于
1200.0/250满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算集中荷载取木方的支座力P=
4.206kN均布荷载取托梁的自重q=
0.096kN/m托梁计算简图托梁弯矩图kN.m托梁变形图mm托梁剪力图kN经过计算得到最大弯矩M=
2.095kN.m经过计算得到最大支座F=
18.684kN经过计算得到最大变形V=
2.6mm顶托梁的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
10.00×
10.00×
10.00/6=
166.67cm3;I=
10.00×
10.00×
10.00×
10.00/12=
833.33cm4;1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=
2.095×106/
166666.7=
12.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于
13.0N/mm2满足要求!2顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×10214/2×100×100=
1.532N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=
1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!3顶托梁挠度计算最大变形v=
2.6mm顶托梁的最大挠度小于
1200.0/250满足要求!立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算公式W——立杆净截面抵抗矩cm3;W=
5.08——钢管立杆抗压强度计算值N/mm2; [f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=
205.00N/mm2;㈠、N为立杆的轴心压力设计值kN,如果不考虑风荷载时立杆的轴向压力设计值计算公式N=
1.2NG+
1.4NQ注
1、式中NG为静荷载,是模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和即NG=NG1+NG2+NG3=
8.259kN其中1脚手架的自重kN NG1=
0.129×
4.300=
0.555kN2模板的自重kN NG2=
0.350×
1.200×
1.200=
0.504kN3钢筋混凝土楼板自重kN NG3=
25.000×
0.200×
1.200×
1.200=
7.200kN
2、NQ为活荷载,是施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力总和即NQ=
1.000+
2.000×
1.200×
1.200=
4.320kN最后得出N=
1.2NG+
1.4NQ=
1.2×
8.259+
1.4×
4.320=
15.96kN㈡、A为支撑立杆(48×
3.5)净截面__cm2;查表或计算可得A=
4.__㈢、为轴心受压立杆的稳定系数由长细比λ=l0/i查表得到;其中l0为计算长度m;i为计算立杆的截面回转半径cm;i=
1.58l0的确定有以下3种公式l0=k1uh1l0=h+2a2l0=k1k2h+2a3其中k1为计算长度附加系数,可查表得到取值为
1.167,见下表———————————————————————————————————————步距hmh≤
0.
90.9h≤
1.
21.2h≤
1.
51.5h≤
2.1k
11.
1631.
1671.
1851.243———————————————————————————————————————u为计算长度系数,由搭设高度确定可查表得到取值为
1.75见下表h为支架搭设的步距;取
1.2a为立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度取
0.5k2也为计算长度附加系数,可查表得到取值为
1.007,见下表———————————————————————————————————————Hm46810121416182025303540h+2a或u1hm
1.
351.
01.
0141.
0261.
0391.
0421.
0541.
0611.
0811.
0921.
1131.
1371.
1551.
1731.
441.
01.
0121.
0221.
0311.
0391.
0471.
0561.
0641.
0721.
0921.
1111.
1291.
1491.
531.
01.
0071.
0151.
0241.
0311.
0391.
0471.
0551.
0621.
0791.
0971.___
1.
1321.
621.
01.
0071.
0141.
0211.
0291.
0361.
0431.
0511.
0561.
0741.
0901.
1061.
1231.
801.
01.
0071.
0141.
0201.
0261.
0331.
0401.
0461.
0521.
0671.
0811.
0961.
1111.
921.
01.
0071.
0121.
0181.
0241.
0301.
0351.
0421.
0481.
0621.
0761.
0901.
1042.
041.
01.
0071.
0121.
0181.
0221.
0291.
0351.
0391.
0441.
0601.
0731.
0871.
1012.
251.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0571.
0701.
0811.
0942.
701.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0531.
0661.
0781.091———————————————————————————————————————《扣件式规范》给出的模板支架轴向力设计值N的计算式(
5.
6.2)与用于脚手架计算的式(
5.
3.2)是相同的,前者取l01=h+2a,而后者取l01=k1uh当支架的构造和约束条件与双排脚手架相同时,则l01应当与l0相同,即l01=l0,则有h+2a=k2uha=hk1u-1/2当l01≥l0时,其K≥
2.0,可满足安全要求;当l01 <l0时,其K<
2.0,则安全度不够当ku=
1.155×(
1.5⌒
1.8)=
1.732⌒
2.079代入上述公式时,要使得按l01=h+2a计算的支架立杆的设计稳定承载能力具有K>
2.0的安全度,就必须使a≥(
0.367⌒
0.54)h即当h=
1.8m时,需让a≥
0.66⌒
0.97m而这又恰与限制a的初衷相违背之所以出现这一问题,就是在借用英国标准时,忽视了必须满足K≥
2.0的要求按照《扣件式规范》的计算规定,在a<(
0.367⌒
0.54)h时,就会出现不能满足K≥
2.0要求的结果鉴于这一问题,在计算模板支架时,需要对l01=h+2a作必要的调整,以确保使用安全两类构架梁板模板支架立杆计算长度l0的确定按两类构架的情况,分别采用相适合的支架立杆计算长度l0的计算式几何不可变杆系结构支架l0=k1k2l01=k1k2h+2a因而使h+2a≤u’h故片a≤
0.5u’-1h非几何不可变杆系结构支架l0‘=k1k2u’hu’=m1m2u1以上式中k1----考虑K≥
2.0要求的立杆计算长度的调整系数,其对于l0的调整相当于对对抗力f的调整,《扣件式规范》所给k1=
1.155的取值偏低,应按下表选用缺表k2---考虑搭设高度影响的立杆计算长度的调整系数因只调整支架计算高度H0>4mm的高支架,故u’---非几何不可变杆系结构支架立杆的计算长度系数,即计算扣件式钢管脚手架单肢立杆稳定性的u1c值,分别按角立杆、边立杆和中立杆给出u1----将非几何不可变杆系结构支架的立杆视为有侧移框架柱,按其两端交汇杆件线刚度的比值K
1、K2确定的计算长度系数的理论值此处有表m
1、m2----考虑扣件式钢管脚手架稳定约束条件中连墙件和纵向水平杆作用的调整系数,见表当支架的边排立杆有附墙连结时,其靠边两排立杆按实际的附墙连结情况情况考虑,其内各排立杆按无附墙连结考虑;当支架边排无附墙壁连结时,横向立杆排数≥学课排的支架按两面三刀步三跨边墙考虑,横向立杆排数≤4排的支架按三步三跨连墙考虑公式1的计算结果=
165.57N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!公式2的计算结果=
116.37N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!公式3的计算结果=___.18N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!_楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑楼板的跨度取
6.00m,楼板承受的荷载按照线均布考虑宽度范围内配筋1级钢筋,配筋__As=
1638.0mm2,fy=
210.0N/mm2板的截面尺寸为b×h=4200mm×130mm,截面有效高度h0=110mm按照楼板每8天浇筑一层,所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下
2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边
6.00m,短边
6.00×
0.70=
4.20m,楼板计算范围内摆放5×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载第2层楼板所需承受的荷载为q=1×
1.2×
0.35+
25.00×
0.20+1×
1.2×
0.56×5×4/
6.00/
4.20+
1.4×
2.00+
1.00=
11.15kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=
4.20×
11.15=
46.83kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M__x=
0.0735×ql2=
0.0735×
46.83×
4.202=
60.71kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为
20.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到
62.40%,C
40.0混凝土强度近似等效为C
25.0混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=
11.88N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度ξ=Asfy/bh0fcm=
1638.00×
210.00/
4200.00×
110.00×
11.88=
0.06查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=
0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为M1=__h02fcm=
0.067×
4200.000×
110.0002×
11.9×10-6=
40.5kN.m结论由于ΣMi=
40.46=
40.46M__x=
60.71所以第8天以后的楼__板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载第2层以下的模板支撑必须保存
3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边
6.00m,短边
6.00×
0.70=
4.20m,楼板计算范围内摆放5×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载第3层楼板所需承受的荷载为q=1×
1.2×
0.35+
25.00×
0.20+1×
1.2×
0.35+
25.00×
0.13+2×
1.2×
0.56×5×4/
6.00/
4.20+
1.4×
2.00+
1.00=
16.00kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=
4.20×
16.00=
67.19kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M__x=
0.0735×ql2=
0.0735×
67.19×
4.202=
87.11kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为
20.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天后混凝土强度达到
83.21%,C
40.0混凝土强度近似等效为C
33.3混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=
15.88N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度ξ=Asfy/bh0fcm=
1638.00×
210.00/
4200.00×
110.00×
15.88=
0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=
0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为M2=__h02fcm=
0.048×
4200.000×
110.0002×
15.9×10-6=
38.7kN.m结论由于ΣMi=
40.46+
38.73=
79.19M__x=
87.11所以第16天以后的楼__板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载第3层以下的模板支撑必须保存
4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边
6.00m,短边
6.00×
0.70=
4.20m,楼板计算范围内摆放5×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载第4层楼板所需承受的荷载为q=1×
1.2×
0.35+
25.00×
0.20+2×
1.2×
0.35+
25.00×
0.13+3×
1.2×
0.56×5×4/
6.00/
4.20+
1.4×
2.00+
1.00=
20.85kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=
4.20×
20.85=
87.55kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M__x=
0.0735×ql2=
0.0735×
87.55×
4.202=
113.52kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为
20.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到24天后混凝土强度达到
95.37%,C
40.0混凝土强度近似等效为C
38.2混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=
18.21N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度ξ=Asfy/bh0fcm=
1638.00×
210.00/
4200.00×
110.00×
18.21=
0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=
0.039此层楼板所能承受的最大弯矩为M3=__h02fcm=
0.039×
4200.000×
110.0002×
18.2×10-6=
36.1kN.m结论由于ΣMi=
40.46+
38.73+
36.10=
115.28M__x=
113.52所以第24天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载第4层以下的模板支撑可以拆除
5、梁模板与顶板模板计算内容和过程基本是一个道理的,支撑模式有以下几种
1、多立杆承重,钢管支撑
2、多根立杆承重,木方顶托支撑
3、多根立杆承重,木方顶托支撑
4、多根立杆承重,木方顶托支撑现以第4种支撑模式,做出梁支撑的方案及计算如下
①、由于层高为
4.5m,可确定支架搭设高度为
3.5m层高减掉梁高;现设定支撑架布距为
1.2m立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=
0.3m
②、初步确定立杆纵横距为梁支撑立杆的横距跨度方向l=
0.60米,
③、模板材料选择竹胶板;相邻模板的小楞采用50×100mm2木方,共3根;顶托梁采用100×100mm2木方,间距为600mm;梁底共用3道承重立杆采用的钢管类型为48×
3.5梁模板支撑架立面简图模板面板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照多跨连续梁计算(因为面板的支点为相邻木方,所以面板的计算模型应按实际跨数)作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等
1.荷载的计算1钢筋混凝土梁自重kN/m q1=
25.000×
1.000×
0.600=
15.000kN/m2模板的自重线荷载kN/m q2=
0.350×
0.600×2×
1.000+
0.700/
0.700=
0.810kN/m3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN(梁应取振倒混凝土时产生的荷载,按规范查找应比现计算书中的大)经计算得到,活荷载标准值P1=
1.000+
2.000×
0.700×
0.600=
1.260kN均布荷载q=
1.2×
15.000+
1.2×
0.810=
18.972kN/m集中荷载P=
1.4×
1.260=
1.764kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
60.00×
1.80×
1.80/6=
32.40cm3;I=
60.00×
1.80×
1.80×
1.80/12=
29.16cm4;计算简图弯矩图kN.m剪力图kN变形图mm经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=
2.490kNN2=
10.064kNN3=
2.490kN最大弯矩M=
0.290kN.m最大变形V=
0.9mm1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=
0.290×1000×1000/32400=
8.951N/mm2面板的抗弯强度设计值[f],取
15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f[f]满足要求!2抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×
4150.0/2×
600.000×
18.000=
0.576N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=
1.40N/mm2抗剪强度验算T[T],满足要求!3挠度计算面板最大挠度计算值v=
0.857mm面板的最大挠度小于
350.0/250满足要求!梁底支撑木方的计算
(一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:(此处荷载不应该人为的取值,应按其作为面板支点时的支座反力来计算荷载)均布荷载q=
10.064/
0.600=
16.774kN/m最大弯矩M=
0.1ql2=
0.1×
16.77×
0.60×
0.60=
0.604kN.m最大剪力Q=
0.6×
0.600×
16.774=
6.039kN最大支座力N=
1.1×
0.600×
16.774=
11.071kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
5.00×
10.00×
10.00/6=
83.33cm3;I=
5.00×
10.00×
10.00×
10.00/12=
416.67cm4;1木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=
0.604×106/
83333.3=
7.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于
13.0N/mm2满足要求!2木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=
0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×6039/2×50×100=
1.812N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=
1.90N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3木方挠度计算最大变形v=
0.677×
13.978×
600.04/100×
9500.00×
4166666.8=
0.310mm木方的最大挠度小于
600.0/250满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算(此处托梁同面板一样,也应该按照实际的跨数建立数学模型)均布荷载取托梁的自重q=
0.096kN/m托梁计算简图托梁弯矩图kN.m托梁变形图mm托梁剪力图kN经过计算得到最大弯矩M=
0.101kN.m经过计算得到最大支座F=
11.041kN经过计算得到最大变形V=
0.0mm顶托梁的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=
10.00×
10.00×
10.00/6=
166.67cm3;I=
10.00×
10.00×
10.00×
10.00/12=
833.33cm4;1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=
0.101×106/
166666.7=
0.61N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于
13.0N/mm2满足要求!2顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×2040/2×100×100=
0.306N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=
1.90N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!3顶托梁挠度计算最大变形v=
0.0mm顶托梁的最大挠度小于
400.0/250满足要求!扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范
5.
2.5:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值取
8.0kN; R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括横杆的最大支座反力N1=
11.04kN已经包括组合系数
1.4脚手架钢管的自重N2=
1.2×
0.149×
3.500=
0.625kNN=
11.041+
0.625=
11.667kN——轴心受压立杆的稳定系数由长细比l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径cm;i=
1.58A——立杆净截面__cm2;A=
4.__W——立杆净截面抵抗矩cm3;W=
5.08——钢管立杆抗压强度计算值N/mm2;[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=
205.00N/mm2;l0——计算长度m;如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式1或2计算l0=k1uh1l0=h+2a2k1——计算长度附加系数,按照表1取值为
1.167;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表
5.
3.3;u=
1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=
0.30m;公式1的计算结果=
77.46N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!公式2的计算结果=
48.04N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式3计算l0=k1k2h+2a3k2——计算长度附加系数,按照表2取值为
1.000;公式3的计算结果=
61.74N/mm2,立杆的稳定性计算[f]满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患表1模板支架计算长度附加系数k1———————————————————————————————————————步距hmh≤
0.
90.9h≤
1.
21.2h≤
1.
51.5h≤
2.1k
11.
1631.
1671.
1851.243———————————————————————————————————————表2模板支架计算长度附加系数k2—————————————————————————————————————————————Hm46810121416182025303540h+2a或u1hm
1.
351.
01.
0141.
0261.
0391.
0421.
0541.
0611.
0811.
0921.
1131.
1371.
1551.
1731.
441.
01.
0121.
0221.
0311.
0391.
0471.
0561.
0641.
0721.
0921.
1111.
1291.
1491.
531.
01.
0071.
0151.
0241.
0311.
0391.
0471.
0551.
0621.
0791.
0971.___
1.
1321.
621.
01.
0071.
0141.
0211.
0291.
0361.
0431.
0511.
0561.
0741.
0901.
1061.
1231.
801.
01.
0071.
0141.
0201.
0261.
0331.
0401.
0461.
0521.
0671.
0811.
0961.
1111.
921.
01.
0071.
0121.
0181.
0241.
0301.
0351.
0421.
0481.
0621.
0761.
0901.
1042.
041.
01.
0071.
0121.
0181.
0221.
0291.
0351.
0391.
0441.
0601.
0731.
0871.
1012.
251.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0571.
0701.
0811.
0942.
701.
01.
0071.
0101.
0161.
0201.
0271.
0321.
0371.
0421.
0531.
0661.
0781.091———————————————————————————————————————————
七、构造要求模板支架的立杆构造应该符合以下规定
1、每根立杆底部应设置底座或垫板
2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆__的立杆上当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.见下图
3、脚手架底层步距不应大于2m(见上图)
4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接处,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接对接、搭接应符合下列规定
(1)立杆上的对接扣件应交错布置两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;
(2)搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转和扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm
5、支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm;
6、设支架立杆根部的可调底座,当其伸出长度超过300mm时,应采用取可靠措施固定;
7、当梁模板支架立杆采用单根立杆时,立杆应设在梁模板中心线外,其偏心距不应大于25mm
8、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定
(1)满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置;
(2)高于4m的模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑;
9、剪刀撑的设置应符合下列规定
(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表
6.
6.2的规定确定每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间; 剪刀撑跨越立杆的最多根数
(2)高度在24m以下的单、双排脚手架,均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m(见图
6.
6.2); 图
6.
6.2剪刀撑布置
(3)高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑;
(4)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接应符合本规范第
6.
3.5条的规定;
(5)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变
2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c.高支撑架步距以
0.9--
1.5m为宜,不宜超过
1.5m
3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层
4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置
5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式
6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经__使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求
7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。