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文本内容:
配式钢筋混凝土简支T梁桥计算
一、基本设计参数
1.桥面净空净-13+2×1m(人行道)
2.主梁跨径及全长标准跨径:20m主梁全长
19.96m计算跨径:
19.50m
3.设计荷载公路—Ⅱ级荷载,人群
3.0KN/m,
4.材料:钢筋主筋用HRB335级钢筋,其他用R235级钢筋混凝土C50,容重26kN/m3;桥面铺装采用沥青混凝土;容重23kN/m3;
5.设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》(JTJD60—2004)⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJD62—2004);
6.参考资料⑴结构设计原理叶见曙,人民交通出版社;⑵桥梁工程姚玲森,人民交通出版社;⑶混凝土公路桥设计⑷桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁板桥》第三版易建国主编.人民交通出版社5《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚主编.机械工业出版社
二、计算要求
1.主梁截面设计
2.计算主梁的荷载横向分布系数
3.主梁内力计算
4.进行作用效应组合,绘出弯矩和剪力包络图;
5.进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算;
6.行车道板内力计算
7.图纸绘制(A3图纸)桥梁总体布置图(绘出平、纵、横三个视图)、主梁一般构造图、配筋图
三、主梁设计
(一)、结构尺寸拟定
1.主梁截面尺寸根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004),梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间,此设计中标准跨径为20m,拟定采用的梁高为
1.4m,翼板宽
2.0m,腹板宽
0.18m
2.主梁间距和主梁片数桥面净空净—13+2×
1.0m人行道,采用7片T型主梁标准设计,主梁间距为
2.0m全断面7片主梁,设5道横隔梁,横隔板厚
0.16m高度取主梁高的3/4即
1.1m路拱横坡为双向
1.5%,由C25混凝土三角垫层控制,断面构造形式及截面尺寸如图1所示桥梁布置图图1(尺寸单位cm)
(二)、主梁的内力计算
1.主梁荷载横向分布系数计算
(1).跨中荷载弯矩横向分布系数本设计桥跨内设有五道横隔梁,具有可靠的横向联系,且承重结构的宽跨比为B/l=14/
19.5=
0.
7180.5故可以用G—M法计算主梁荷载横向分布系数
①.计算几何特性:(如图-2)图-2(尺寸单位cm)a.主梁抗弯惯性矩平均板厚h=8+14/2cm=11cm主梁界面重心位置主梁抗弯及抗扭惯性矩对于翼板,查表得=
0.333对于梁肋,查表得=
0.303主梁的比拟单宽抗弯惯性矩抗扭惯性矩b.横隔梁抗弯及抗扭惯性矩中横隔梁尺寸如图3所示图-3(尺寸单位cm)确定翼缘板有效作用宽度λ横隔梁的长度取两根边主梁的轴线距离,即l=6b=6×200cm=1200cmc=485-16/2=
234.5cm则c/l=
234.5/1200=
0.196查表1得c/l=
0.196时,λ/c=
0.795则λ=
0.795×235=187cm横隔梁界面重心位置横隔梁的抗弯惯矩,查表得=1/3由于连续桥面板的单宽抗扭惯性矩只有独立宽板的一半,取=1/
6.查表得=
0.
299.横隔梁的比拟单宽抗弯及抗扭惯性矩翼板有效工作宽度表表1c/l
0.
050.
100.
150.
200.
250.
300.
350.
400.
450.50λ/c
0.
9830.
9360.
8670.
7890.
7100.
6350.
5680.
5090.
4590.4163计算抗弯参数和抗扭参数取G=
0.425E,则则
③计算主梁横向影响线坐标已知θ=
0.705,从“G---M法”计算图表可查得影响系数和的值如下表所示(表2)影响系数K1和K0值表2梁位荷载位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4(-B)K
100.
780.
890.
991.
151.
221.
150.
990.
890.
788.84B/
41.
281.
311.
361.
381.
290.
970.
820.
680.
69.69B/
21.
451.
421.
371.
291.
010.
850.
720.
610.
549.263B/
41.
721.
581.
421.
220.
940.
750.
630.
520.
489.26B
2.
411.
791.
411.
150.
780.
610.
480.
420.
399.44K
000.
490.
711.
011.
341.
441.
341.
010.
710.
498.54B/
41.
271.
41.
471.
481.
260.
990.
610.24-
0.
148.58B/
22.
412.
181.
721.
481.
010.
710.23-
0.21-
0.
558.983B/
43.
572.
852.
121.
910.
720.24-
0.81-
0.51-
0.
889.21B
4.
953.
852.
221.
230.41-
0.19-
0.51-
0.81-
1.
229.93用内插法求得各梁位处K1和K0值,实际梁位与表列关系见下图(图4)图-41号、号梁2号、6号梁3号、5号梁四号梁列表计算各梁的横向分布影响坐标值(如下表)各主梁横向分布影响线坐标值表3梁号算式荷载位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4(-B)1K1′=
0.43K1B+
0.57K13B/
42.
0171.
6701.
4161.
1900.
8710.
6900.
5660.
4770.441K0′=
0.43K0B+
0.57K03B/
44.
1633.
2802.
1631.
6180.
5870.055-
0.681-
0.639-
1.026K1′-K0′-
2.147-
1.610-
0.747-
0.
4280.
2850.
6351.
2471.
1161.468K1′-K0′α½-
1.526-
1.144-
0.531-
0.
3040.
2020.
4510.
8860.
7931.043K0′+K1′-K0′α½)
2.
6372.
1361.
6321.
3140.
7890.
5060.
2050.
1540.017[K0′+K1′-K0′α½]/
70.
3770.
3050.
2330.
1880.
1130.
0720.
0290.
0220.0022K1′=
0.29K13B/4+
0.71K1B/
21.
5281.
4661.
3851.
2700.
9900.
8210.
6940.
5840.523K0′=
0.29K03B/4+
0.71K0B/
22.
7462.
3741.
8361.
6050.
9260.574-
0.072-
0.297-
0.646K1′-K0′-
1.218-
0.908-
0.452-
0.
3350.
0640.
2470.
7660.
8811.168K1′-K0′α½-
0.866-
0.646-
0.321-
0.
2380.
0450.
1760.
5440.
6260.831K0′+K1′-K0′α½)
1.
8801.
7291.
5151.
3670.
9710.
7500.
4730.
3290.185[K0′+K1′-K0′α½]/
70.
2690.
2470.
2160.
1950.
1390.
1070.
0680.
0470.0263K1′=
0.14K1B/2+
0.86K1B/
41.
3041.
3251.
3611.
3671.
2510.
9530.
8060.
6700.592K0′=
0.14K0B/2+
0.86K0B/
41.
4301.
5091.
5051.
4801.
2250.
9510.
5570.177-
0.197K1′-K0′-
0.126-
0.184-
0.144-
0.
1130.
0260.
0020.
2490.
4930.789K1′-K0′α½-
0.089-
0.131-
0.102-
0.
0800.
0180.
0020.
1770.
3510.561K0′+K1′-K0′α½)
1.
3401.
3791.
4031.
4001.
2430.
9530.
7340.
5280.364[K0′+K1′-K0′α½]/
70.
1910.
1970.
2000.
2000.
1780.
1360.
1050.
0750.0524K1′=K
100.
780.
890.
991.
151.
221.
150.
990.
890.78K0′=K
000.
490.
711.
011.
341.
441.
341.
010.
710.49K1′-K0′
0.
290.18-
0.02-
0.19-
0.22-
0.19-
0.
020.
180.29K1′-K0′α½
0.
2060.128-
0.014-
0.135-
0.156-
0.135-
0.
0140.
1280.206K0′+K1′-K0′α½)
0.
6960.
8380.
9961.
2051.
2841.
2050.
9960.
8380.696[K0′+K1′-K0′α½]/
70.
0990.
1200.
1420.
1720.
1830.
1720.
1420.
1200.099
④绘制横向分布影响线(如图5),求横向分布系数图-5主梁横向分布系数a.按公路-Ⅱ级荷载标准值设计,计算各梁的横向分布系数1号梁2号梁3号梁4号梁b.梁端剪力横向分布系数计算(按杠杆法)(如图6)图-6梁端剪力横向分布系数公路-Ⅱ级:人群荷载
2.作用效应计算
(1)永久作用效应
①永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担,计算结果见下表(表4)桥面构造各部分重力表4构件名构件尺寸/cm构件单位长度体积重度每延米重主梁
0.
65022616.96横隔梁中粱
1.
44261.92边粱
0.
7207260.96桥面铺装沥青混凝土(厚2cm)
0.
04230.92混泥土三角垫层(平均厚9cm)
0.
18264.32人行道及栏杆6一侧人行道部分每延米重6kN/m,按人行道板横向分布系数分摊至各梁板重
1、7号粱:
2、6号粱:
3、5号粱4号粱各梁永久荷载汇总见下表(表5)各粱的永久荷载(单位kN/m)表5粱号主梁横隔梁栏杆及人行道桥面铺装总计1
(7)
16.
960.
962.
375.
2425.532
(6)
16.
961.
921.
795.
23425.533
(5)
16.
961.
921.
465.
2425.
53416.
961.
921.
075.
2425.53
②永久作用计算影响线面积见下表(表6)影响线面积计算表表6项目计算面积影响线面积久荷载作用见下表(表7)永久作用计算表表7粱号(kN.m)(kN.m)qqqqqq
1725.
5347.
531213.
425.
5335.
65910.
125.
539.
75248.
922625.
9147.
531231.
525.
9135.
65923.
725.
919.
75252.
623525.
5847.
531215.
825.
5835.
65911.
925.
589.
75249.
41425.
1947.
531197.
325.
1935.
65898.
025.
199.
75252.
532.可变作用效应
①汽车荷载冲击系数计算机构的冲击系数μ与结构的基频f有关,故应先计算机构的基频,简支梁基频简化计算公式为故取冲击系数
②公路—Ⅱ级均布荷载、集中荷载及其影响线面积计算(见表8)按照《桥规》,公路—Ⅱ级均布荷载标准值和集中荷载标准值为,公路-Ⅱ级及其影响线面积表表8项目顶点位置L/2处
7.
875178.
547.53L/4处
7.
875178.
535.65支点处
7.
875178.
59.75L/2处
7.
875178.
52.438
③可变作用效应弯矩计算(见表9-表11)弯矩计算公式,其中,由于只能布置两车道,故横向折减系数ζ=
1.0公路—Ⅱ级产生的弯矩(单位kN.m)表9梁号内力η
(1)1+μ
(2)弯矩效应1*2*[3*4+5*6]
10.
6041.
2487.
87547.
53178.
54.
875938.
0840.
60436.
653.
656709.
48020.
61247.
534.
875950.
5090.
61236.
653.
656718.
87730.
63847.
534.
875990.
8900.
63836.
653.
656749.
41840.
59447.
534.
875922.
5530.
59436.
653.
656697.734人群产生的弯矩计算表(kN·m)表10梁号内力η
(1)P人
(2)ω0
(3)弯矩效应
(1)*
(2)*
(3)
10.
37347.
5352.
7580.
37335.
6539.
57220.
297347.
5342.
3490.
297335.
6531.
76430.
243347.
5334.
6490.
243335.
6525.
98940.
198347.
5328.
2330.
198335.
6521.176基本荷载组合按《桥规》
4.
1.6条规定,永久荷载设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为;永久荷载作用分项系数汽车荷载作用分项系数;人群荷载作用分项系数弯矩基本组合见下表(表11)弯矩基本组合表(单位kN·m)表11梁号内力永久荷载人群汽车
①②③④⑤
11213.
452.
758938.
0842545.
638910.
139.
752709.
4801916.
92321231.
542.
349950.
5092570.
349923.
731.
764718.
8771935.
39931215.
834.
649990.
8902596.
512911.
925.
989749.
4181955.
31641197.
328.
233922.
5532483.
96089821.
176697.
7341870.330
④可变作用效应剪力计算在可变作用剪力效应计算时,应计入横向分布系数η沿桥跨方向变化的影响通常按如下方法处理先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应;再用支点剪力荷载横向分布系数η’并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应a.跨中剪力的计算(见表12——表13)公路-Ⅱ级产生的跨中剪力(单位kN)表12梁号内力η
(1)1+μ
(2)弯矩效应1*2*[3*4+5*6]
10.
6041.
2487.
8752.
438214.
20.
595.
20320.
61296.
46430.
638100.
56240.
59493.627人群荷载产生的跨中剪力(单位kN)表13梁号内力η
(1)P人
(2)ω0
(3)弯矩效应
(1)*
(2)*
(3)
10.
3732.
4382.
70620.
2972.
17230.
2431.
77740.
1981.448b.支点剪力计算计算支点剪力横向分布系数取值为ⅰ.支点剪力按杠杆法计算η’ⅱ.l/3-l/4按跨中弯矩横向分布系数η计算ⅲ.支点-l/4处在η和η’之间按直线变化如图7所示图-8梁端剪力效应计算汽车荷载作用下如图-8所示,计算结果如表-14所示公路—Ⅱ级产生的支点剪力效应计算表(单位kN)表-14梁号内力
10.
550.604-
0.054-
2.
905248.
72620.
6750.
6120.
0633.
390258.
35430.
550.638-
0.088-
4.
735261.
06240.
6750.
5940.
0814.
358251.824参数a=
4.9ω=
9.751+μ=
1.248人群荷载作用如图-9所示计算结果如表-15所示图-9(单位cm)表-15参数梁号1234公式ω=
9.
750.
370.
2970.
2430.198a=
4.
91.5-
0.500计算值
3.
21511.
0238.
7447.125剪力效应基本组合各分项系数同弯矩基本组合计算(如表-16)剪力效应基本组合表(单位kN)表-16梁号剪力效应永久荷载人群汽车
1248.
923.
215248.
726585.
87402.
70695.
203123.
0242252.
6211.
023258.
354610.
85602.
17296.
464124.
0083249.
418.
744261.
062608.
21701.
777100.
562128.
7234252.
537.
12593.
627398.
78201.
44893.
627119.612由上表可以看出,剪力效应以3号粱控制设计三持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算
1.配置主梁受力钢筋
(1)由弯矩基本组合表可知,3号粱弯矩最大,考虑到施工方便,并留有一定的安全储备,一律按3号粱计算弯矩进行配筋,主梁尺寸如图2所示设钢筋保护层厚度为3cm,钢筋重心至底边距离为,则截面有效高度
(2).已知3号粱跨中弯矩,下面判定T形截面类型若,则受压区全部位于翼缘板内,为第一类T形截面;否则,位于腹板内,为第二类T形截面式中,为桥跨结构重要性系数,取为
0.9;为混凝土轴心抗压强度设计值,此处为C50混泥土,故,HRB335级钢筋抗拉强度设计值为T形截面受压翼缘有效宽度,取下列三者中的最小值
①计算跨径的1/3:l/3=1950cm/3=650cm
②相邻两粱的平均间距;d=200cm
③此处,b为粱腹板宽度,其值为18cm,为承托长度,其值为0,为受压区翼缘悬出板的平均厚度,其值为11cm.故取为150cm因此,受压区位于翼缘内,属第一类T形截面应按宽度为的矩形进行正截面抗弯承载力计算
(3)求受压区高度解方程,得适当解为x=56mm=110mm
(4)求受拉钢筋面积将各已知值及x=56mm代入得选择的HRB335级钢筋,总面积钢筋层数为5层钢筋布置图如图-10所示图-10主梁钢筋配置图(单位cm)混凝土保护层厚度取35mmd=32mm及规定之30mm,钢筋间横向间距及
1.25d=40mm故满足构造要求钢筋重心位置实际有效高度配筋率
2.持久状况截面承载力极限状态验算按截面实际配筋值计算受压区高度x为截面抗弯极限承载力为抗弯承载力满足规范要求
3.斜截面抗剪承载力计算由表12可知,支点剪力以3号粱最大,考虑安全因素,一律采用3号粱剪力值进行抗剪计算,跨中剪力效应以3号粱最大,一律以3号粱剪力值进行计算假定下排2根钢筋没有弯起而通过支点,则有验算抗剪截面尺寸端部抗剪截面尺寸满足要求;验算是否需要进行斜截面抗剪强度计算跨中段截面支点截面因故可在粱跨中的某长度范围内按构造配置钢筋,其余区段应按计算配置钢筋
(1).斜截面配筋计算图式
①最大剪力取用距支座中心h/2(粱高一半)处截面的数值,其中混泥土与箍筋共同承担的剪力不小于,弯起钢筋(按45º)承担的剪力不大于
②计算第一排(从支座向跨中计算)弯起钢筋时,取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值
③计算第一排弯起钢筋后的每一排弯起钢筋时,取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值弯起钢筋配置及计算图示(如图-11所示)图-11由内插得,距支座中心h/2处得剪力效应为相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表13弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表表-16钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值钢筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值
11.
233210.
5533.
629116.
87522.
431186.
37444.
75517.952
(2).各排弯起钢筋的计算与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算此处,,故相应于各排弯起钢筋面积按下式计算计算得每排弯起钢筋面积见表-17弯起排次每排弯起钢筋面积弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积
11417.
177160821417.
177160831254.
45216084786.
6669825120.832402靠近跨中处,增设的辅助斜筋,.
3.主筋弯起后持久状况承载能力极限状态承载力验算计算每一弯起截面的抵抗弯矩时,由于钢筋根数不同,则钢筋的重心位置也不同,有效高度值也因此不同为简化计算,可用同一数值,影响不会很大钢筋抵抗弯矩为:钢筋抵抗弯矩为:跨中截面钢筋抵抗矩为全粱抗弯承载力校核见图-12所示图-
124.箍筋设计选用2Φ8双肢箍筋R235,则其面积;距支座中心处的主筋为,;有效高度,则;最大剪力值;为异号弯矩影响系数,此处取
1.0;为受压翼缘影响系数,此处取
1.1;将以上数据代入下式,得箍筋间距;考虑《公路桥规》的构造要求,选用≤
0.5h=700m在支座中心向跨中方向长度不小于1倍粱高(140cm)范围内,箍筋间距取为100mm有由上述计算,配置箍筋如下全粱箍筋配置2φ8双肢箍筋,在支座中心至跨度方向
1.4m段,箍筋间距可取100mm其他粱段箍筋间距取200mm箍筋配筋率均满足最小配箍率R235钢筋不小于
0.18%的要求
5.斜截面抗剪承载力验算验算位置
①距支座中心h/2(粱高一半)处截面;
②受拉区弯起钢筋弯起点处截面;
③锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面;
④钢筋数量或间距开始改变的截面;
⑤构件腹板宽度改变处的截面因此,这里要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括见图-13所示图-13
(1)距支点h/2处截面1-1相应的剪力和弯矩设计值分别为:
(2)距支点
1.233m处截面2-2相应的剪力和弯矩设计值分别为
(3)距支点
2.431m处截面3-3相应的剪力和弯矩设计值分别为
(4)距支点
3.629m处截面4-4相应的剪力和弯矩设计值分别为
(5)距支点
4.755m处截面5-5相应的剪力和弯矩设计值分别为受弯构件配有箍筋及弯起钢筋时,其斜截面抗剪强度验算公式为式中,为异号弯矩影响系数,此处取
1.0;为受压翼缘影响系数,此处取
1.1;箍筋配筋率计算斜截面水平投影长度C为式中,m为截面受压端正截面处的广义剪跨比,当m
3.0时,取m=
3.0;为了简化计算可近似取C值为(可以取平均值)由C值内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩斜截面1-1斜截面内有纵向钢筋,则纵向受拉钢筋能配筋率为则=
627.33kN斜截面2-2斜截面内有纵向钢筋,则纵向受拉钢筋能配筋率为则=
627.33kN斜截面3-3斜截面内有纵向钢筋,则纵向受拉钢筋能配筋率为则=
482.44kN斜截面4-4斜截面内有纵向钢筋,则纵向受拉钢筋能配筋率为则=
481.77kN斜截面5-5斜截面内有纵向钢筋,则纵向受拉钢筋能配筋率为则=
447.24kN所以斜截面抗剪承载力符合要求
6.持久状况斜截面抗弯极限承载力验算钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破坏的原因,主要是受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成,故当受弯构件的纵向钢筋满足构造要求时可不进行斜截面抗弯承载力验算
(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按照规范所定,最大裂缝宽度为式中为钢筋表面形状系数,取为作用长期效应影响系数,长期荷载作用时,与构件受力性质有关的系数取为.纵向受拉钢筋的直径不相同,取其当量直径根据前文计算,取3号粱的跨中弯矩效应进行组合短期效应组合=
1215.8+
0.7*
990.89+
34.649=
1944.072kN.m长期效应组合=
1215.8+
0.4*
990.89+
0.4*
34.649=
1626.016kN.m受拉钢筋在短期效应组合作用下的应力为受拉钢筋配筋率——钢筋的弹性模量,HRB335钢筋,将以上数据代入的计算公式得裂缝宽度满足要求,同时在粱腹高的两侧应设置直径为6~8mm的防裂钢筋这里选用6φ8,,则,介于
0.001~
0.002之间,满足要求
(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算钢筋混凝土受弯构件,在正常使用极限状态下的挠度,可按给定的刚度用结构力学的方法计算全截面换算截面对重心轴的惯性矩可近似用毛截面的惯性矩代替,由前面计算可知全截面换算截面面积式中n为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比,为计算全截面换算截面受压区高度=
44.92cm计算全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩=
97079.1设开裂截面中性轴距梁顶面距离为xcm由中性轴以上和以下换算截面面积相等的原则,可按下式求解x:(假设中性轴位于腹板内)代入相关参数值得整理得解得x=
23.38cm=
233.8mm110mm故假设正确可计算开裂截面换算截面惯性矩为则据以上计算结果,结构跨中3号粱自重产生弯矩
1231.5kN.m,公路-Ⅱ级可变车道荷载,跨中横向分布系数
0.638;人群荷载,跨中横向分布系数
0.395永久作用可变作用(汽车)可变作用(人群)作用短期效应组合的频遇系数,对汽车取,对人群取当采用C40~C80混凝土时,挠度长期增长系数,这里为C50混泥土,则取,施工时可通过设置预拱度消除永久作用挠度,则在消除结构结构自重产生的长期挠度后主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的l/
600.因此挠度值满足规范要求判别是否需要设置预拱度因此需要设置预拱度梁跨中截面的预拱度
3、横梁的计算
(1)横梁弯矩计算(G-M法)对于具有多根内横隔梁的桥梁,由于主梁跨中处的横隔梁受力最大,横梁跨中截面受力最不利,故通常只要计算跨中横隔梁内力,其他横隔梁可偏安全地仿此设计从主梁计算已知θ=
0.519,和√α=
0.711,当f=0时,查G-M法用表内插计算,如下表所示表-18计算式荷载位置b¾b½b¼b0-¼b-½b-¾b-b-
0.198-
0.099-
0.
0110.
0990.
2240.099-
0.011-
0.099-
0.198-
0.18-
0.
0380.
0080.
0780.
1590.
0780.008-
0.038-
0.18-
0.018-
0.061-
0.
0190.
0210.
0650.021-
0.019-
0.061-
0.018-
0.013-
0.043-
0.
0140.
0150.
0460.015-
0.014-
0.043-
0.013-
0.185-
0.
0560.
0030.
0840.
1780.
0840.003-
0.056-
0.185绘制横梁跨中截面影响线,加载求,图-14集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算,可采用下式式中-----正弦荷载的峰值----主梁计算跨径----集中荷载的数值----集中荷载离支点的距离公里-Ⅱ级车辆荷载如图-16所示图-15横梁跨径为12m,冲击系数1+μ=
1.248,可变荷载弯矩效应值为荷载组合因为横梁弯矩影响线的正负弯矩面积很接近,并且为预制架设,恒载的绝大部分不产生内力,故组合时不计入恒载内力恒载安全系数的采用如下故横梁内力正弯矩由汽车荷载控制负弯矩由人群荷载控制
四、行车道板的计算
(一).永久荷载效应计算由于主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋,故行车道可按两端固定和中间铰接板计算(如图17所示)图-16
(1)每延米板上的恒载g沥青混凝土面层C50混凝土垫层T粱翼缘板自重每延米跨宽版恒载总计
(2)永久荷载效应计算弯矩:剪力:
(3)可变荷载效应公路-Ⅱ级,以重车后轮作用于铰接缝轴线上最不利布置,此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载(如图13所示)图-17车辆荷载后轮着地宽度及长度分别为沿行车方向轮压分布宽度为:垂直行车方向轮压分布宽度为:荷载作用于悬臂端根部的有效分布宽度:单轮时:局部加载冲击系数取
1.3,则作用于每米宽板条上的弯矩为单个车轮时:取两者最不利情况,则作用于每米宽板条上的剪力为
(4)作用效应进本组合弯矩:剪力:故行车道板作用效应为。