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立式钢筋切断机 作者姓名李亚男专业机械制造及自动化指导教师姓名魏高峰专业技术职务教授目录摘要……………………………………………………………1第一章引言…………………………………………………
31.1切断机简介…………………………………………………………
31.2发展状况……………………………………………………………
31.3题目选取……………………………………………………………
41.4立式切断机的特点…………………………………………………4第二章切断机的整体装置设计……………………………
42.1传动装置的设计……………………………………………………
42.2电机的选择…………………………………………………………
52.3传动装置各运动参数和动力参数…………………………………
62.
3.1总传动比的确定及各级传动比的分配…………………………
62.
3.2计算机构各轴的运动及动力参数………………………………
72.4带传动的设计………………………………………………………
82.5齿轮传动的设计……………………………………………………
102.
5.1低速级齿轮传动设计……………………………………………
102.
5.2高速级齿轮设计…………………………………………………
152.6轴的设计……………………………………………………………
192.
6.1低速轴设计………………………………………………………
192.
6.2中间轴设计………………………………………………………
212.
6.3高速轴的设计……………………………………………………
222.
6.4轴的校核…………………………………………………………
232.7钢筋切断机的摩擦、磨损和润滑…………………………………27第三章结论………………………………………………28参考文献…………………………………………………………29致谢……………………………………………………………30摘要本课题设计建筑上的立式钢筋切断机的工作原理是采用电动机经一级三角带传动和二级齿轮传动减速后带动偏心圆旋转偏心圆推动连杆使刀架和动刀片在机座的滑道中作往复直线运动使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋根据电机的工作环境选择电动机类型,采用立式安装,防护式电机,鼠笼式三相异步电动机选择三级减速,先是一级带减速,再两级齿轮减速一级带传动,它具有缓冲、吸振、运行平稳、噪声小、和过载保护等优点,并安装张紧轮两级齿轮减速,齿轮传动可用来传递空间任意两轴间的运动和动力,并具有功率范围大,传动效率高,传动比准确,使用寿命长,工作安全可靠等特点动力由电动机输出通过减速系统传动把动力输入到执行机构由于传动系统作是回转运动而钢筋切断机的执行机构需要的直线往复运动为了实现这种转换可以采用曲柄滑块机构盘行凸轮移动滚子从动件机构齿轮齿条机构本课题采用偏心轮机构作为本机械的执行机构关键词切断建筑钢筋齿轮偏心轮ABSTRACTThisarticleintroducesakindofarchitecturalstandtypesteelcuttingmachines.Itsoperatingprinciplesare:Ituseelectricmotorsleveltrianglebelttransmissionandsecondarygeartransmissiontoslowdown.ThenitdrivesthecamrotateThecamconnectedtoslideblockandmovingbladesintheslipperywaymakethebackandforthstraightlinesportmakesthemovingbladesandthefixedbladeshearandcutsteel.Accordingtotheworkingenvironmentchoicethetypeofelectricmotorsusinghorizontalinstallationprotectionoftheelectricalsquirrel-cagethree-phaseasynchronousmotor.Optionthreeslowdownfirstlevelbeltslowdownfollowedbythesecondarygeardeceleration.Firstlevelwiththeintroductionofautomatedbecauseithasabufferabsorbshockandoperatesmoothlysmallnoiseandcanprotecttheoverloading.Thenintroduceasecondarygeardecelerationslowdownbecausegeartransmissioncanbeusedtotransmitarbitraryspacebetweenthetwoaxismovementandmomentumandthescopeofpowertransmissionefficienttransmissionaccuratelylongusinglifesuchassafeandreliablecharacter.Poweroutputbyelectricmotorsthroughslowdowntransmissionsystemtoimportpowertotheexecutivebody.AsthesystemmakerotationmovementThesteelcuttingmachineneedsthebackandforthstraightlinesportinordertoachievethistransformationwecanuseslider-caminstitutionsorgearandrack.Idecidedtoconsiderrealisticconditionsusingslider-camastheexecutingmachinery.KeywordsCutting;architectural;reinforcingsteeldar;gear;slider-cam第1章引言
1.1切断机简介钢筋切断机是把钢筋切成所需长度的专用机械它是钢筋加工必不可少的设备之一,在大型建筑工地上的应用非常广泛目前国内的钢筋切断机多以机械轮剪式切断为主其工作过程基本为电动机输出动力经带传动和二级齿轮传动减速后,带动偏心轮旋转偏心轮推动动刀片在机座的支架上作往复直线运动使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋钢筋切断机与其他切断设备相比,具有重量轻、耗能少、工作可靠、效率高等特点,因此近年来逐步被机械加工和小型轧钢厂等广泛采用,在国民经济建设的各个领域发挥了重要的作用
1.2发展状况近年来,我国在钢筋加工技术装备方面有了长足的进步,但产品的技术水平与国外先进水平相比,尚有以下几个方面的差距1切断机频率低国内钢筋切断机每分钟切断次数一般28-31次,而国外的钢筋切断机每分钟切断次数为43-51次,最高切断次数甚至可以达到61r/min2设计合理性较差国内钢筋切断机的刀片采用单螺栓固定,且厚度较薄,而国外切断机刀片采用双螺栓固定,因此导致刀片的受力和寿命等综合性能都较国外有一定差距国外的钢筋切断机在细节上设计更为合理例如日本的立式钢筋切断机的偏心距较国内的大,但是更有利于用户更换刀片,调整剪切角度3自动化水平不高国内钢筋切断机的切断机的控制精度较低,不适合上自动化加工作业,而国外钢筋切断机的操作控制技术和计算机、电子技术的应用都处于较高水平,机电液一体化程度较高,可以工厂化生产建筑用各种形式的钢筋如奥地利的EVG公司的产品通过触摸显示屏IJ以自接编辑数据,程序控制所需箍筋的形状和质量,能满足建设工程用各种形式钢筋4外观质量粗糙国内钢筋切断机的观感较差、整机性能不尽人意而国外切断机的外罩采用一次性冲压成型,油漆经烤漆处理,色泽搭配美观方从钢筋切断机的发展趋势看,随着建筑设计与建筑配筋表采购钢筋,钢筋一化生产就要求钢筋切断机必须实现自动控制—钢筋自动送料,定尺后自动切断、落料同时国外的产品充分融合液压技术、机械技术、电子技术等,形成以机械为筋革、液压为肌肉、电气为神经的机电液一体化综合控制技术,充分发挥各自的优势,体现综合最优驱动及控制能力因此,钢筋切断机不但要求实现定长剪切的高精度控制,同时要求其具有相对较高的生产效率所以,如何使钢筋切断机的机电液系统有机地高度集成,充分发挥各自的优势,将是今后研究的主要方向
1.3题目选取毕业设计的任务是立式钢筋切断机的设计要求切断钢筋的最大直径是14mm,切断速度是30r/min在设计中通过计算和考虑实际情况选则合适的结构及参数,从而达到设计要求,同时尽可能的降低成本,这也是一个综合运用所学专业知识的过程毕业设计是对三年大学所学知识的一个总结,也是走上工作岗位前的一次模拟训练
1.4立式钢筋切断机的特点立式切断机与普通的卧式切断机不同,立式切断机的切断方向是沿竖直方向,由于这一特点,其内部传动装置与卧式切断机是不同的,但它们的目的都是为了能实现钢筋的切断功能,总体的切断原理没有太大差别与卧式切断机相比,立式切断机具有润滑性能好、功耗少,移动方便等优点切断机的进退刀装置采用的是偏心圆和弹簧连杆的组合,可已实现刀具的慢进快退,是整个切断过程更高效,同时提高了切断质量切断机的切断高度是一米左右,更加人性化,有利于操作第2章切断机的整体装置设计
2.1传动装置的设计选择三级减速,先是一级带减速,再两级齿轮减速首先采用一级带传动,因为它具有缓冲、吸振、运行平稳、噪音小、合过载保护等优点,并安装张紧轮然后采用两级齿轮减速,因为齿轮传动可用来传递空间任意两轴间的运动和动力,并具有功率范围较大,传动效率高、传动比正确,实用寿命长,工作安全可靠等特点动力由电动机输出,通过减速系统传动,把动力输入到执行机构由于传动系统做的是回转运动,而钢筋切断机的执行机构需要的直线是往复运动,为了实现这种转换,可以采用曲柄滑块机构,判刑凸轮移动滚子从动件机构,齿轮齿条机构考虑现实条件我决定采用偏心轮机构作为本机械的执行机构
2.2电机的选择为了保证钢筋的剪断,剪应力应超过材料的许应剪应力即切断钢筋的条件为τ=Q/A≥[τ]查资料可知钢筋的许用剪应力为取最大值由于本次切断机切断的最大刚筋粗度为=14mm,则本机器的最小切断力为Q/(π142π/4)=
1423.14=21848N取切断机的Q=22000N刀的速度小于曲轴处的线速度则切断处的功率P:查表可知在传动过程中,带传动的效率为η
0.94~
0.97;二级齿轮减速器的效率为η
0.96~
0.99;滚动轴承的传动效率为η
0.94~
0.98;连联轴器的效率为η
0.81~
0.88由以上可知总的传动效率为:η
0.94×
0.96×
0.94×
0.81=
0.67由此可知所选电机功率最小应为P查手册并根据电机的工作环境和性质选取电机为Y系列封闭式三相异步电动机,代号为Y132S-8,具体参数如下电机名称Y系列三相异步电机型号Y132S-8额定功率
2.2转速r/min750电流
5.8效率
80.5功率因子
0.71堵转电流额定电流
5.5堵转转矩额定转矩2最大转矩额定转矩2重量65类别Y系列
2.3传动装置各运动参数和动力参数
2.
3.1总传动比的确定及各级传动比的分配
1、已选定输出端主轴转速30r/min满载转速750r/min可得传动系统的总传动比i=
252、分配传动装置的传动比i=为使V带传动的外廓尺寸不致过大,同时使减速器的传动比圆整,以便更方便的获得圆整的齿数初步取,则
8.33记,
3、分配减速器的各级传动比两级大齿轮浸油深度相近且材质及齿宽系数相近,分配减速器的各级传动比按展开式布置,查阅有关标准,取,
2.
3.2计算机构各轴的运动及动力参数
1、各轴的转速小带轮轴750大带轮轴高速轴中间轴低速轴
2、各轴功率各轴的效率带η01=
0.97,齿轮η02=
0.97,η03=
0.97,联轴器η04=
0.99==
2.2X
0.99=
2.2kw=η01=
2.2=
2.134kw=η02==
2.0699kw=η03==
2.0079kw=η04==
1.9878kw
3、各轴的转矩N·mN·mN·m
237.191481N·mN·m
2.4带传动的设计带传动是一种常见的机械传动形式,它由主、从动带轮和传动带组成带传动的优点能缓冲、吸振且运动平稳、噪声小,并可以通过增减带长适应不同的中心距要求最主要的是可以起过载保护的作用在本设计中选择V带作为一级传动
1、由设计可知V带传动的功率为
2.2kw,小带轮的转速为750r/min,大带轮的转速为250r/min查表可知,工况系数取KA=
1.2,Pc=
1.2×
2.2=
2.64kw根据以上数值及小带轮的转速,查相应的图表选取A型V带
2、带轮基准直径查阅相关手册选取小带轮基准直径为d1=100mm,则大带轮基准直径为d2=3×100=300mm,圆整后d2=315mm
3、带速的确定
4、中心矩、带长及包角的确定由式
0.7d1+d2a02d1+d2可知
0.7100+315a02100+315得
290.5〈a0〈830初步确定中心矩为a0=300mm根据相关公式初步计算带的基准长度查表选取带的长度为
1255.40mm计算实际中心矩取中心距大小为340mm验算小带轮包角
5、确定带的根数查表知p1=
1.32kwΔp1=
0.17ka=
0.89kl=
0.93则取Z=
36、确定带轮的初拉力查表q=
0.10kg/m新安装v带出拉力应为
1.5,对于运转后的v带初拉力应为
1.
37、计算压轴力
8、V带带轮的设计小带轮采用腹板式,材料HT150大带轮采用轮辐式,材料HT150带轮结构见图2图2-2带轮的结构与尺寸图
2.5齿轮传动的设计
2.
5.1低速级齿轮的传动设计a选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数1选材料小齿轮40Cr钢调质,平均取齿面硬度为280HBS大齿轮45钢调质,平均取齿面硬度为260HBS2精确度等级为减小传动的尺寸,采用硬面硬、齿心要韧的斜齿圆柱齿轮传动,并采用8级精度(GB10095-88)3)初选齿数小齿轮轮齿Z1=22则大齿轮齿数Z2=22=50b按齿根接触强度设计由设计计算公式进行计算,即
1.确定各式内各计算数值1)试选载荷系数=
1.6,查手册的=
0.765=
0.865得=+=
0.765+
0.865=
1.6302=
237.191N·m,μ==50/22QUOTE=
2.33查手册,选取齿宽系数
1.04)查手册,选取材料的弹性影响系数=
189.8MPa1/25)按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限=600MPa,大齿轮的接触疲劳强度极限为=550MPa6)由N=60njLh,计算应力循环次数,式中n为齿轮转速,j为齿轮每转一圈时同一齿面啮合的次数,为齿轮工作寿命N1=60n1j=
6013.0872830015N2=N1/i1=7)查手册,得接触疲劳寿命系数KHN1=
0.90KHN2=
0.95区域系数8)计算接触疲劳许用应力取实效概率为1%,疲劳强度安全系数S=1区域系数ZH=
2.5由式得=
0.9600MPa=540MPa=
0.95550MPa=
522.5MPa,故+/2=540+
522.5/2MPa=
531.25MPa
2.计算1)计算小齿轮分度圆直径d1t,带入较小值=
79.85mm2)计算圆周速度v3)计算齿宽b
79.
8579.85mm4)计算齿宽与齿高之比模数齿高h齿高之比5)计算载荷系数根据v=
0.176m/s,8级精度,查表得动载系数直齿轮,查得,利用插值法查得8级精度,小齿轮相对支承非对称布置时由,,查得将数据带入计算得6)按实际的载荷系数校正分度圆直径,由式得7)计算模数
3.63c按齿根弯曲强度设计
1.确定公式内各计算数值1)由手册查得小齿轮的弯曲疲劳极限,大齿轮的弯曲疲劳极限;2)查得弯曲疲劳寿命系数、;3)计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数,4)计算载荷系数5)查取齿形系数查得、6)查取应力校正系数查得、7)计算大、小齿轮的并加以比较大齿轮的数值大
2.设计计算对比计算结果,由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于齿根弯曲疲劳强度计算的模数由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力,而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力仅与齿轮直径有关,可取由弯曲强度算的模数
3.06,并就近圆整为标准值m=
3.5mm;按接触强度算的分度圆直径d1=100mm得小齿轮齿数303069这样设计出的齿轮传动,既满足了齿面接触的疲劳强度,又满足了齿根弯曲疲劳强度,并做到结构紧凑,避免浪费d几何尺寸计算1)计算分度圆的直径2)计算中心距a=4)修正螺旋角因值变化不大,故参数等值不必修正5)计算齿轮宽度b取=110mme结构设计因大齿轮齿顶圆直径大于160mm,而又小于500mm,故以选用腹板式结构,低速级齿轮主要尺寸和参数如下表1表2-1低速齿轮的主要尺寸大齿轮小齿轮大齿轮小齿轮法向模数m/mm
3.
53.5齿根高55法向压力角齿顶圆直径
248.5112全齿高88分度圆直径
241.5102螺旋角齿根圆直径
231.595齿顶高系数11中心距a/mm
173.25法面顶隙系数
0.
250.25齿数比
2.3齿厚
5.
515.51齿宽/mm105110齿顶高
3.
53.5齿数
69302.
5.2高速级齿轮设计a)选精度等级、材料及齿数高速级齿轮采用硬齿面传动,材料大小齿轮均为40Cr钢,并经调质及其表面淬火,齿面硬度为48~55HRC表面淬火,轮齿变形不大,故精度等级不变,为8级,选取小齿轮齿数为=22,大齿轮齿数为,取b)按齿面接触强度设计同低速级齿轮的设计,已知载荷系数1)查手册的=
0.78=
0.87得=+=
1.652)按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳极限,又接触疲劳寿命系数,得故许用力所以,根据式3)齿宽=
1.0模数4)齿高,得纵向重合5)计算载荷系数根据v=
0.49m/s,8级精度,查得动载系数斜齿轮,查得,利用插值法查得8级精度,小齿轮相对支承非对称布置时将数据带入计算得=
3.766)按实际的载荷系数校正分度圆直径,由式得7)计算模数c)按齿根弯曲强度计算由式
1、确定公式内的各计算数值1)计算载荷系数K=
1.75x
1.02x
1.4x
1.45=
3.622)查的查得计算大、小齿轮的并加以比较故小齿轮较大
2、设计计算故m=
2.5分度圆直径d1=
48.25mm取=19,取=
673、几何尺寸计算1)中心距,圆整为a=109mm2)修正螺旋角因值变化不大,故参数等值不必修正3)计算大小齿轮的分度圆直径=
48.16mm4)计算齿轮宽度圆整
4、结构设计因大齿轮齿顶圆直径大于160mm,而又小于500mm,故以选用腹板式结构,高速级齿轮主要尺寸和参数如下表2表2-2高速级齿轮的主要尺寸和参数大齿轮小齿轮大齿轮小齿轮法向模数m/mm2525齿根高
3.
1253.125法向压力角齿顶圆直径
172.
552.5全齿高
4.
54.5分度圆直径
169.
8448.16螺旋角齿根圆直径
161.
2541.25齿顶高系数11中心距a/mm109法面顶隙系数
0.
250.25齿数比
3.53齿厚
3.
9323.93齿宽/mm4853齿顶高
2.
52.5齿数
67192.6轴的设计
2.
6.1低速轴的设计
1、装配方案图图2-3低速轴的装配草图
2、初步确定轴的最小直径1)由前面得,轴上功率P3=
2.0699kw,转速n3=
30.01r/min,转矩T3=N·m2)求作用于齿上的力已知大齿轮分度圆直径为得圆周力,径向力及轴向力分别为
3、选轴的材料为45钢,调制处理,查手册取A0=112,得输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径dⅠ-Ⅱ,为使所选的轴的直径dⅠ-Ⅱ与联轴器的孔径相适应,故需同时选取联轴器型号联轴器的计算转矩按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件,查标准GB/T5014-2003,选用LT9型弹性套柱销联轴器,其公称转矩
2500.000半联轴器的孔径为dⅠ-Ⅱ=50mm,半联轴器长度L=112mm,半联轴器与轴配合的毂孔长度为L1=112mm
4、轴的结构设计
(1)拟定的装配方案如上图3,
(2)根据轴向定位的要求,确定轴的各段的直径和长度1)为了满足半联轴器的轴向定位要求,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ段直径dⅡ-Ⅲ=56mm左端用轴端挡圈定位,按挡圈直径D=60mm,半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=112mm,为保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴端面上,故取Ⅰ-Ⅱ长度应比L1略短一些,取LⅠ-Ⅱ=110mm2)初选滚动轴承因轴承同时受径向力和轴向力作用,故选用单列圆锥滚子轴承根据工作要求并由dⅡ-Ⅲ=55mm由轴承产品目录列表中初选0基本游隙组、标准精度级的单列圆锥滚子轴承30212,其尺寸为d×D×T=60mm×110mm×
23.75mm,故dⅢ-Ⅳ=dⅦ-Ⅷ=60mm,而LⅦ-Ⅷ=
23.75mm右端轴承采用轴肩进行轴向定位,查的30212型轴承的定位轴肩高度为h=5mm,故取dⅥ-Ⅶ=70mm3取安装齿轮处的轴段Ⅳ-Ⅴ的直径为dⅣ-Ⅴ=65mm,齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位已知齿轮轮毂的宽度为B2=103mm为使套筒端面可靠的压紧齿轮,此轴段应略短于轮毂宽度,故取LⅣ-Ⅴ=98mm,齿轮的右端采用轴肩定位,轴肩高度h
0.07d故dⅤ-Ⅵ=75mm,轴环宽度b
1.4h取LⅤ-Ⅵ=10mm4)轴承端盖总宽度为20mm,由轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求,取端盖的外端面与半联轴器右端面间的距离为L=30mm,所以LⅡ-Ⅲ=50mm5)取齿轮距箱体内壁的距离为a=16mm,两圆柱齿轮间距离c=20mm考虑到箱体的铸造误差,在确定滚动轴承位置时应距箱体内壁一段距离s,取s=8mm,已知轴承宽度T=
23.75mm,大齿轮轮毂长L=49mm则LⅢ-Ⅵ=T+s+a+103-98=
52.75mmLⅥ-Ⅶ=L+c+a+s-LⅤ-Ⅵ=83mm各尺寸如下图4
(3)轴上零件的周向定位齿轮、联轴器、与轴的周向定位均采用平键连接按dⅣ-Ⅴ查手册的平键截面b×h=18×11,键槽用键槽铣刀加工长为90mm;同样,半联轴器与轴的连接采用平键为16mm×10mm×100mm
(4)确定轴上圆角和倒角尺寸查手册,取轴端侧角为图2-4低速轴基本尺寸
2.
6.2中间轴设计
1、装配方案图(见图5)
2、初步确定轴的最小直径选轴的材料为45钢,调制处理,查手册取A0=112,于是的
3、由dmin选择滚动轴承因轴承同时受径向力和轴向力作用,故选用单列圆锥滚子轴承根据工作要求并由dⅡ-Ⅲ=55mm由轴承产品目录列表中初选0基本游隙组、标准精度级的单列圆锥滚子轴承30207,其尺寸为d×D×T=35mm×72mm×
18.25mm,故dⅠ-Ⅱ-=dⅤ-Ⅵ35mm,dⅣ-Ⅴ=dⅡ-Ⅲ=40mm,由于轴肩高度h
0.07d故取h=6,故dⅢ-Ⅳ=52mm中间轴的各尺寸图见图6图2-5中间轴的装配方案图
4、轴上零件的周向定位齿轮与轴的周向定位均采用平键连接按dⅡ-Ⅲ查手册的平键截面b×h=12×8,键槽用键槽铣刀加工长为100mm;同样,按dⅣ-Ⅴ查手册的平键截面b×h=12×8,键槽用键槽铣刀加工长为36mm
5、确定轴上圆角和倒角尺寸查手册,取轴端侧角为2,各轴端半径为R
2.
2.
6.3高速轴的设计设计过程同低速轴与中间轴,计算过程略,通过计算,得到各轴基本尺寸dⅠ-Ⅱ=23mmdⅡ-Ⅲ=27mmdⅢ-Ⅳ=dⅧ-Ⅷ=35mm选用轴承为30207,d×D×T=35mm×72mm×
18.25mm,dⅤ-Ⅵ=
49.40mm,dⅣ-Ⅴ=dⅤ-Ⅶ=39mm高速轴各尺寸图略
2.
6.4轴的校核
1、轴的力学模型的建立1)轴上力的作用点位置和支点跨距的确定齿轮对轴的作用点按照简化的原则应在齿轮宽度中点,因此可决定低速轴上齿轮的作用点位置,轴上安装的轴承由表可知他的负荷作用中心到轴承端面的距离a=
22.3mm古可计算出支点跨距和轴上各力作用相互位置尺寸,支点跨距L=
222.9mm,齿轮作用点C到左支点A的距离L1=
99.25mmC点到右支点B之间的距离L2=
123.65mm图2-6中间轴的基本尺寸2)绘制轴的力学模型图初步选定高速级小齿轮为左旋,高速级大齿轮为右旋,根据中间轴所受轴向力最小的要求,低速级小齿轮为左旋,低速级大齿轮为右旋根据要求的传动速度方向,绘制轴的力学模型如图
72、计算轴上的作用力=
401.31N
3、计算支反力1)垂直面的支反力由绕支点的力矩和∑MBr=0,得N图2-7轴的力学模型图2水平面支反力由绕支点的力矩和∑MBH=0,得得,=
2418.64N3)A点的总支反力
4、绘转矩、弯矩图1)垂直面的弯矩图C处弯矩=
111.462)水平面内的弯矩图3)合成弯矩图,参看4)扭矩图5当量弯矩将扭转切应力视为脉动循环变应力,折算系数α=
0.
65、弯扭合成强度校核进行校核的通常只校核轴上受力最大弯矩和扭矩的截面C(即危险截面c)根据选定轴的材料45号钢,调制处理,[σ]=60Mpa因σca[σ],低速轴校核安全
2.7钢筋切断机的摩擦、磨损和润滑摩擦是不可避免的自然现象,摩擦得结果造成机器的能量损耗、效率降低、温度升高、出现噪声、性能下降的问题摩擦必然会造成磨损,在实际应用中有许多零件都因磨损过渡而报废润滑则是改善摩擦、减缓磨损的有效方法切断机中的摩擦主要是轴承的摩擦,而磨损包括滑动摩擦和滚动摩擦轴承就是滚动摩擦,其摩擦力较小损耗也较小摩擦得结果势必会造成磨损,而影响磨损的因素也有很多,主要有载荷大小、材料匹配、润滑状况、工作温度等为减少磨损需要从这些方面入手,采取各种有效方法,减少磨损减少磨损的主要方法有
1.润滑
2.注意选择材料,按照基本磨损形式正确选择材料是提高机械和零件耐磨性的关键之一
3.提高加工精度和表面质量也可以减少磨损
4.合理的结构设计,正确合理的结构设计是减少磨损和提高耐磨性的有效途径
5.正确使用和维护第3章结论本次设计的是一种结构比较简单实用的钢筋切断装置,该装置的特点是价格低廉,节省空间,维修方便该切断机是采用电动机经一级带传动和二级齿轮传动减速后,带动偏心轮旋转,偏心轮推动刀杆使刀杆在支架中作往复直线运动,使活动刀片和固定刀片相错而切断钢筋,并用型钢焊接了钢架,使其结构尽可能的简单在设计中,我尽可能的采用通用部件,从而使设计周期缩短,成本降低设计过程中,我主要考虑了机器的性能以及经济性,在保证其完成工作要求的前提下,尽可能的提高其性价比这是我第一次搞这次设计,所以在设计中难免会出现一些漏洞或不足之处,如一些结构的合计,标准件的选用或一些经济性上的构思可能有欠妥当,造成一些不必要的浪费,敬请各位老师给予批评和指正通过这次设计,使我的综合考虑问题的能力得到了提高,而且听过综合的运用机械知识,是自己的专业水平得到了很大的进步,已经能够将理论知识运用到实践中去,为以后的工作打下良好的基础参考文献
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1973.致谢毕业设计是大学学习的最后一站,它与以往的课程设计不同,课程设计主要是针对某一门课程进行的综合练习,而毕业设计是综合性的,它反映了学生对所学各门知识运用能力通过毕业设计的锻炼,使我们用用专业知识的能力得到进一步的提高,知识得到了巩固,使我们对设备的整体设计思想有了进一步的认识,通过对立式钢筋切断机的设计,我们运用了各门专业的课程,再一次夯实了我们的知识本次设计是在魏高峰老师的悉心指导下完成的,对此我表示衷心的感谢由于水平有限,设计中难免不足,欢迎各位老师指正批评。