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玻璃雨篷设计计算书设计校对审核批准二〇一二年六月三日目录TOC\f\h\z\t标题21标题321计算引用的规范、标准及资料
11.1幕墙及采光顶相关设计规范
11.2建筑设计规范
11.3玻璃规范
11.4钢材规范
21.5胶类及密封材料规范
21.6相关物理性能等级测试方法
31.7《建筑结构静力计算手册》第二版
31.8土建图纸32基本参数
32.1雨篷所在地区
32.2地面粗糙度分类等级33雨篷荷载计算
33.1玻璃雨篷的荷载作用说明
33.2风荷载标准值计算
43.3风荷载设计值计算
53.4雪荷载标准值计算
63.5雪荷载设计值计算
63.6雨篷面活荷载设计值
63.7雨篷构件恒荷载设计值
63.8选取计算荷载组合74雨篷杆件计算
74.1悬臂梁的受力分析
84.2选用材料的截面特性
94.3梁的抗弯强度计算
94.4梁的挠度计算95雨篷焊缝计算
105.1受力分析
105.2焊缝校核计算106玻璃的选用与校核
116.1玻璃板块荷载组合计算
116.2玻璃板块荷载分配计算
126.3玻璃的强度计算
126.4玻璃最大挠度校核137附录常用材料的力学及其它物理性能141钢结构雨篷设计计算书11计算引用的规范、标准及资料
11.1幕墙及采光顶相关设计规范《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑幕墙》GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》JG/T342-
201211.2建筑设计规范《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》CECS1542003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-20012006年版、局部修订《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-
200211.3玻璃规范《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T
18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T
18915.2-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分夹层玻璃》GB
15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分钢化玻璃》GB
15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB
15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-
200211.4钢材规范《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1995《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-
199911.5胶类及密封材料规范《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T
13477.1~20-2002《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-1999《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-
200311.6相关物理性能等级测试方法《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20022011版《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-
200211.7《建筑结构静力计算手册》第二版
11.8土建图纸12基本参数
12.1雨篷所在地区西宁地区;
12.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按A类地形考虑13雨篷荷载计算
13.1玻璃雨篷的荷载作用说明玻璃雨篷承受的荷载包括自重、风荷载、雪荷载以及活荷载1自重包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重,可以按照500N/m2估算2风荷载是垂直作用于雨篷表面的荷载,按GB50009采用;3雪荷载是指雨篷水平投影面上的雪荷载,按GB50009采用;4活荷载是指雨篷水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m2采用;在实际工程的雨篷结构计算中,对上面的几种荷载,考虑最不利组合,有下面几种方式,取用其最大值A考虑正风压时a.当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合SA+=
1.35Gk+
0.6×
1.4wk+
0.7×
1.4Sk或Qkb.当永久荷载不起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合SA+=
1.2Gk+
1.4×wk+
0.7×
1.4Sk或Qk风荷载为第一可变荷载时;SA+=
1.2Gk+
1.4Sk或Qk+
0.6×
1.4×wk风荷载非第一可变荷载时;B考虑负风压时按下面公式进行荷载组合SA-=
1.0Gk+
1.4wk
13.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范GB50009-2001计算wk+=βgzμzμs1+w0……
7.
1.1-2[GB50009-20012006年版]wk-=βgzμzμs1-w0上式中wk+正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值MPa;wk-负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值MPa;Z计算点标高
3.6m;βgz瞬时风压的阵风系数;根据不同场地类型按以下公式计算高度不足5m按5m计算βgz=K1+2μf其中K为地面粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地βgz=
0.92×1+2μf其中μf=
0.387×Z/10-
0.12B类场地βgz=
0.89×1+2μf其中μf=
0.5Z/10-
0.16C类场地βgz=
0.85×1+2μf其中μf=
0.734Z/10-
0.22D类场地βgz=
0.80×1+2μf其中μf=
1.2248Z/10-
0.3对于A类地形,
3.6m高度处瞬时风压的阵风系数βgz=
0.92×1+2×
0.387Z/10-
0.12=
1.725μz风压高度变化系数;根据不同场地类型按以下公式计算A类场地μz=
1.379×Z/
100.24当Z300m时,取Z=300m,当Z5m时,取Z=5m;B类场地μz=Z/
100.32当Z350m时,取Z=350m,当Z10m时,取Z=10m;C类场地μz=
0.616×Z/
100.44当Z400m时,取Z=400m,当Z15m时,取Z=15m;D类场地μz=
0.318×Z/
100.60当Z450m时,取Z=450m,当Z30m时,取Z=30m;对于A类地形,
3.6m高度处风压高度变化系数μz=
1.379×Z/
100.24=
1.1677μs1局部风压体型系数,对于雨篷结构,按规范,计算正风压时,取μs1+=
0.5;计算负风压时,取μs1-=-
2.0;另注上述的局部体型系数μs11是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况,当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时,局部风压体型系数μs110可乘以折减系数
0.8,当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时,局部风压体型系数μs1A可按面积的对数线性插值,即μs1A=μs11+[μs110-μs11]logA在上式中当A≥10m2时,取A=10m2;当A≤1m2时,取A=1m2;μs110=
0.8μs11w0基本风压值MPa,根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4全国基本风压分布图中数值采用,按重现期100年,西宁地区取
0.0004MPa;1计算龙骨构件的风荷载标准值龙骨构件的从属面积A=
2.45×
1.5=
3.675m2LogA=
0.565μsA1+A=μs1+1+[μs1+10-μs1+1]logA=
0.444μsA1-A=μs1-1+[μs1-10-μs1-1]logA=
1.774wkA+=βgzμzμsA1+w0=
1.725×
1.1677×
0.444×
0.0004=
0.000358MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=
1.725×
1.1677×
1.774×
0.0004=
0.001429MPa2计算玻璃部分的风荷载标准值玻璃构件的从属面积A=
1.5×
2.1=
3.15m2LogA=
0.498μsB1+A=μs1+1+[μs1+10-μs1+1]logA=
0.45μsB1-A=μs1-1+[μs1-10-μs1-1]logA=
1.801wkB+=βgzμzμsB1+w0=
1.725×
1.1677×
0.45×
0.0004=
0.000363MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=
1.725×
1.1677×
1.801×
0.0004=
0.001451MPa
13.3风荷载设计值计算wA+正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值MPa;wkA+正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值MPa;wA-负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值MPa;wkA-负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值MPa;wA+=
1.4×wkA+=
1.4×
0.000358=
0.000501MPawA-=
1.4×wkA-=
1.4×
0.001429=
0.002001MPawB+正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值MPa;wkB+正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值MPa;wB-负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值MPa;wkB-负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值MPa;wB+=
1.4×wkB+=
1.4×
0.000363=
0.000508MPawB-=
1.4×wkB-=
1.4×
0.001451=
0.002031MPa
13.4雪荷载标准值计算Sk作用在雨篷上的雪荷载标准值MPaS0基本雪压,根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2001取值,西宁地区100年一遇最大积雪的自重
0.00025MPa.μr屋面积雪分布系数,按表
6.
2.1[GB50009-2001],为
2.0根据建筑结构荷载规范GB50009-2001公式
6.
1.1屋面雪荷载标准值为Sk=μr×S0=
2.0×
0.00025=
0.0005MPa
13.5雪荷载设计值计算S雪荷载设计值MPa;S=
1.4×Sk=
1.4×
0.0005=
0.0007MPa
13.6雨篷面活荷载设计值Q雨篷面活荷载设计值MPa;Qk雨篷面活荷载标准值取500N/m2Q=
1.4×Qk=
1.4×500/1000000=
0.0007MPa因为Sk≤Qk,所以计算时活荷载参与正压组合!
13.7雨篷构件恒荷载设计值G+正压作用下雨篷构件恒荷载设计值MPa;G-负压作用下雨篷构件恒荷载设计值MPa;Gk雨篷结构平均自重取
0.0005MPa;因为Gk与其它可变荷载比较,不起控制作用,所以G+=
1.2×Gk=
1.2×
0.0005=
0.0006MPaG-=Gk=
0.0005MPa
13.8选取计算荷载组合1正风压的荷载组合计算SkA+正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合MPa;SA+正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合MPa;SkA+=Gk+Qk+
0.6wkA+=
0.001215MPaSA+=G++Q+
0.6wA+=
0.001601MPa2负风压的荷载组合计算SkA-负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合MPa;SA-负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合MPa;SkA-=Gk+wkA-=
0.000929MPaSA-=G-+wA-=
1.0Gk+
1.4wkA-=
0.001501MPa3最不利荷载选取SkA作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合MPa;SA作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合MPa;按上面2项结果,选最不利因素正风压情况下出现SkA=
0.001215MPaSA=
0.001601MPa14雨篷杆件计算基本参数1计算点标高
3.6m;2力学模型悬臂梁;3荷载作用集中力荷载;4悬臂总长度a=2450mm;5分格宽度B=1500mm;6玻璃板块配置夹层玻璃8+8mm;7悬臂梁工20,Q235;本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算,受力模型如下
14.1悬臂梁的受力分析1集中荷载值计算本工程结构的每个梁上,共有i=4个集中力作用点,下面对这些力分别求值Pki每个集中力的标准值N;Pi每个集中力的设计值N;ai每个分格的沿悬臂梁方向的长度mm;Sk组合荷载标准值MPa;S组合荷载设计值MPa;B分格宽度mm;a1=350mma2=925mma3=925mma4=250mmPk1=SkBa2/2=
842.906NP1=SBa2/2=
1110.694NPk4=SkBa4/2=
227.812NP4=SBa4/2=
300.188NPk2=SkBa2+a3/2=
1685.812NP2=SBa2+a3/2=
2221.388NPk3=SkBa3+a4/2=
1070.719NP3=SBa3+a4/2=
1410.881N2雨篷杆件截面最大弯矩根部处的弯矩设计值计算M全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值N·mm;Mi单个作用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值N·mm;bi单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离mm;Pi每个集中力的设计值N;Mi=Pi×biM=ΣMiM1=P1b1=
388742.9N·mmM4=P4b4=
735460.6N·mmM2=P2b2=
2832269.7N·mmM3=P3b3=
3103938.2N·mmM=ΣMi=
7060411.4N·mm
14.2选用材料的截面特性材料的抗弯强度设计值f=215MPa材料弹性模量E=206000MPa主力方向惯性矩I=23700000mm4主力方向截面抵抗矩W=237000mm3塑性发展系数γ=
1.
0514.3梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式应满足M/γW≤f上式中M悬臂梁的弯矩设计值N·mm;W在弯矩作用方向的净截面抵抗矩mm3;γ塑性发展系数,取
1.05;f材料的抗弯强度设计值,取215MPa;则M/γW=
7060411.4/
1.05/237000=
28.372MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求
14.4梁的挠度计算df全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值mm;dflim悬臂梁悬臂端挠度限值mm;dfi单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值mm;bi单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离mm;Pki每个集中力的标准值N;a悬臂梁总长度mm;dfi=Pkibi2a3-βi/6EIβi=bi/adf=Σdfidf1=Pk1b12a3-β1/6EI=
0.025mmdf4=Pk4b42a3-β4/6EI=
0.229mmdf2=Pk2b22a3-β2/6EI=
0.568mmdf3=Pk3b32a3-β3/6EI=
0.911mmdf=Σdfi=
1.733mmdflim=2×2450/250=
19.6mm
1.733mm≤dflim=
19.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!15雨篷焊缝计算基本参数1焊缝高度hf=4mm;2焊缝有效截面抵抗矩W=76970mm3;3焊缝有效截面积A=
2532.4mm2;
15.1受力分析V剪力Na悬臂长度mm B分格宽度mm;M弯矩N·mmV=SaB=
0.001601×2450×1500=
5883.675NM=
7060411.4N·mm
15.2焊缝校核计算校核依据σf/βf2+τf
20.5≤ffw
7.
1.3-3[GB50017-2003]上式中σf按焊缝有效截面计算,垂直于焊缝长度方向的应力MPa;βf正面角焊缝的强度设计值增大系数,取
1.22;τf按焊缝有效截面计算,沿焊缝长度方向的剪应力MPa;ffw角焊缝的强度设计值MPa;σf/βf2+τf
20.5=M/
1.22W2+V/A
20.5=
7060411.4/
1.22/769702+
5883.675/
2532.
420.5=
75.224MPa
75.224MPa≤ffw=160MPa焊缝强度能满足要求16玻璃的选用与校核基本参数1计算点标高
3.6m;2玻璃板尺寸宽×高=B×H=1500mm×2100mm;3玻璃配置夹层玻璃,夹层玻璃8+8mm;上片钢化玻璃,下片钢化玻璃;模型简图为
16.1玻璃板块荷载组合计算1玻璃板块自重Gk玻璃板块自重标准值MPa;G玻璃板块自重设计值MPa;t1玻璃板块上片玻璃厚度mm;t2玻璃板块下片玻璃厚度mm;γg玻璃的体积密度N/mm3;wk+正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值MPa;Gk=γgt1+t2=
25.6/1000000×8+8=
0.00041MPa因为Gk与其它可变荷载比较,不起控制作用,所以G+正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值MPa;G-负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值MPa;Gk玻璃板块自重标准值MPa;G+=
1.2×Gk=
1.2×
0.00041=
0.000492MPaG-=Gk=
0.00041MPa2正风压的荷载组合计算Sk+正风压作用下的荷载标准值组合MPa;S+正风压作用下的荷载设计值组合MPa;Sk+=Gk+Qk+
0.6wk+=
0.001128MPaS+=G++Q+
0.6w+=
0.001497MPa3负风压的荷载组合计算Sk-负风压作用下的荷载标准值组合MPa;S-负风压作用下的荷载设计值组合MPa;Sk-=Gk+wk-=
0.001041MPaS-=G-+w-=
1.0Gk+
1.4wk-=
0.001621MPa4最不利荷载选取Sk最不利荷载标准值组合MPa;S最不利荷载设计值组合MPa;按上面2项结果,选最不利因素负风压情况下出现Sk=
0.001041MPaS=
0.001621MPa
16.2玻璃板块荷载分配计算Sk最不利荷载标准值组合MPa;S最不利荷载设计值组合MPa;t1上片玻璃厚度mm;t2下片玻璃厚度mm;Sk1分配到上片玻璃上的荷载组合标准值MPa;S1分配到上片玻璃上的荷载组合设计值MPa;Sk2分配到下片玻璃上的荷载组合标准值MPa;S2分配到下片玻璃上的荷载组合设计值MPa;Sk1=Skt13/t13+t23=
0.001041×83/83+83=
0.00052MPaS1=St13/t13+t23=
0.001621×83/83+83=
0.00081MPaSk2=Skt23/t13+t23=
0.001041×83/83+83=
0.00052MPaS2=St23/t13+t23=
0.001621×83/83+83=
0.00081MPa
16.3玻璃的强度计算校核依据σ≤[fg]1上片校核θ1上片玻璃的计算参数;η1上片玻璃的折减系数;Sk1作用在上片玻璃上的荷载组合标准值MPa;a支撑点间玻璃面板长边边长mm;E玻璃的弹性模量MPa;t1上片玻璃厚度mm;θ1=Sk1a4/Et14……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.00052×18504/72000/84=
20.654按系数θ1,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η1=
0.917;σ1上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值MPa;S1作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值MPa;a支撑点间玻璃面板长边边长mm;t1上片玻璃厚度mm;m1上片玻璃弯矩系数查表得m1=
0.137;σ1=6m1S1a2η1/t12=6×
0.137×
0.00081×18502×
0.917/82=
32.65MPa
32.65MPa≤fg1=42MPa钢化玻璃上片玻璃的强度满足!2下片校核θ2下片玻璃的计算参数;η2下片玻璃的折减系数;Sk2作用在下片玻璃上的荷载组合标准值MPa;a支撑点间玻璃面板长边边长mm;E玻璃的弹性模量MPa;t2下片玻璃厚度mm;θ2=Sk2a4/Et24……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.00052×18504/72000/84=
20.654按系数θ2,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η2=
0.917σ2下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值MPa;S2作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值MPa;a支撑点间玻璃面板长边边长mm;t2下片玻璃厚度mm;m2下片玻璃弯矩系数查表得m2=
0.137;σ2=6m2S2a2η2/t22=6×
0.137×
0.00081×18502×
0.917/82=
32.65MPa
32.65MPa≤fg2=42MPa钢化玻璃下片玻璃的强度满足!
16.4玻璃最大挠度校核校核依据df=ημSka4/D≤dflim……
6.
1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中df玻璃板挠度计算值mm;η玻璃挠度的折减系数;μ玻璃挠度系数,查表得μ=
0.01594;D玻璃的弯曲刚度N·mm;dflim许用挠度,取支撑点间玻璃面板长边边长的60,为
30.833mm;其中D=Ete3/121-υ2……
6.
1.3-1[JGJ102-2003]上式中E玻璃的弹性模量MPa;te玻璃的等效厚度mm;υ玻璃材料泊松比,为
0.2;te=t13+t231/3……
6.
1.4-5[JGJ102-2003]=83+831/3=
10.079mmD=Ete3/121-υ2=72000×
10.0793/12×1-
0.22=
6399298.269N·mmθ玻璃板块的计算参数;θ=Ska4/Ete4……
6.
1.2-3[JGJ102-2003]=
0.001041×18504/72000/
10.0794=
16.411按参数θ,查表
6.
1.2-2[JGJ102-2003],η=
0.934df=ημSka4/D=
0.934×
0.01594×
0.001041×18504/
6399298.269=
28.369mm
28.369mm≤dflim=
30.833mm玻璃的挠度能满足要求!17附录常用材料的力学及其它物理性能
1、玻璃的强度设计值fgMPaJGJ102-2003表
5.
2.1种类厚度mm大面侧面普通玻璃
528.
019.5浮法玻璃5~
1228.
019.515~
1924.
017.0≥
2020.
014.0钢化玻璃5~
1284.
058.815~
1972.
050.4≥
2059.
041.
32、长期荷载作用下玻璃的强度设计值fgMPaJGJ113-2009表
4.
1.9种类厚度mm大面侧面平板玻璃5~129615~1975≥2064半钢化玻璃5~12282015~192417≥202014半钢化玻璃5~12423015~193626≥
2030213、铝合金型材的强度设计值MPaGB50429-2007表
4.
3.4铝合金牌号状态厚度强度设计值mm抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5≤1013575T6≤
10160904、钢材的强度设计值1-热轧钢材fsMPaJGJ102-2003表
5.
2.3钢材牌号厚度或直径dmm抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d≤16215125325Q345d≤
163101804005、钢材的强度设计值2-冷弯薄壁型钢fsMPaGB50018-2002表
4.
2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q
3453001754006、材料的弹性模量EMPaJGJ102-2003表
5.
2.
8、JGJ133-2001表
5.
3.9材料E材料E玻璃
0.72×105不锈钢绞线
1.2×105~
1.5×105铝合金、单层铝板
0.70×105高强钢绞线
1.95×105钢、不锈钢
2.06×105钢丝绳
0.8×105~
1.0×105消除应力的高强钢丝
2.05×105花岗石板
0.8×105蜂窝铝板10mm
0.35×105铝塑复合板4mm
0.2×105蜂窝铝板15mm
0.27×105铝塑复合板6mm
0.3×105蜂窝铝板20mm
0.21×105
7、材料的泊松比υJGJ102-2003表
5.
2.
9、JGJ133-2001表
5.
3.
10、GB50429-2007表
4.
3.7材料υ材料υ玻璃
0.2钢、不锈钢
0.3铝合金
0.3按GB50429高强钢丝、钢绞线
0.3铝塑复合板
0.25蜂窝铝板
0.25花岗岩
0.
1258、材料的膨胀系数α1/℃JGJ102-2003表
5.
2.
10、JGJ133-2001表
5.
3.
11、GB50429-2007表
4.
3.7材料α材料α玻璃
0.8×10-5~
1.0×10-5不锈钢板
1.80×10-5铝合金、单层铝板
2.3×10-5按GB50429混凝土
1.00×10-5钢材
1.20×10-5砖砌体
0.50×10-5铝塑复合板≤
4.0×10-5蜂窝铝板
2.4×10-5花岗岩
0.8×10-
59、材料的重力密度γgKN/m3JGJ102-2003表
5.
3.
1、GB50429-2007表
4.
3.7材料γg材料γg普通玻璃、夹层玻璃钢化、半钢化玻璃25.6矿棉
1.2~
1.5玻璃棉
0.5~
1.0钢材78.5岩棉
0.5~
2.5铝合金2700kg/m3按GB
5042910、板材单位面积重力标准值(MPa)JGJ133-2001表
5.
2.2板材厚度(mm)qkN/m2板材厚度(mm)qkN/m2单层铝板
2.
53.
04.
067.
581.
0112.0不锈钢板
1.
52.
02.
53.
0117.
8157.
0196.
3235.5铝塑复合板
4.
06.
055.
073.6蜂窝铝板(铝箔芯)
10.
015.
020.
053.
070.
074.0花岗石板
20.
025.
030.0500~560625~700750~
84011、螺栓连接的强度设计值一MPaJGJ102-2003表B.
0.1-1螺栓的性能等级锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓
4.
6、
4.8级170140--------
5.6级---210190-----
8.8级---400320-----锚栓Q235钢------140---Q345钢------180---承压型连接高强度螺栓
8.8级-------400250-
10.9级-------500310-构件Q235钢--305--405---470Q345钢--385--510---590Q390钢--400--530---
61512、螺栓连接的强度设计值二MPaGB50429-2007表
4.
3.5-1螺栓的材料、性能等级和构件铝合金牌号普通螺栓铝合金不锈钢钢抗拉ftv抗剪fvb承压fcb抗拉ftv抗剪fvb承压fcb抗拉ftv抗剪fvb承压fcb普通螺栓铝合金2B11170160———————2A90150145———————不锈钢A2-
50、A4-50———200190————A2-
70、A4-70———280265————钢
4.
6、
4.8级——————170140—构件6061-T4——210——210——2106061-T6——305——305——3056063-T5——185——185——1856063-T6——240——240——2406063A-T5——220——220——2206063A-T6——255——255——2555083-O/F/H112——315——315——
31513、焊缝的强度设计值MPaJGJ102-2003表B.
0.1-3焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径d(mm)抗压fcw抗拉和抗弯受拉ftw抗剪fvw抗拉、抗压和一级、二级三级抗剪ffw自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢d≤1621521518512516016<d≤4020520517512016040<d≤60200200170115160自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q345钢d≤1631031026518020016<d≤3529529525017020035<d≤50265265225155200自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q390钢d≤1635035030020522016<d≤3533533528519022035<d≤50315315270180220自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q420钢d≤1638038032022022016<d≤3536036030521022035<d≤
5024024029019522014、不锈钢螺栓连接的强度设计值MPaJGJ102-2003表B.
0.3类别组别性能等级σb抗拉抗剪A奥氏体A
1、A250500230175A
3、A470700320245A580800370280C马氏体C150500230175707003202451001000460350C380800370280C45050023017570700320245F铁素体F
1454502101606060027521015、楼层弹性层间位移角限值GB/T21086-2007表20建筑高度结构类型建筑高度H(m)H≤150150<H≤250H>250框架1/550——板柱-剪力墙1/800——框架-剪力墙、框架-核心筒1/800线性插值筒中筒1/1000线性插值1/500剪力墙1/1000线性插值框支层1/1000——多、高层钢结构1/250(GB50011-2010)
16、部分单层铝合板强度设计值(MPa)JGJ133-2001表
5.
3.2牌号试样状态厚度(mm)抗拉强度fta1抗剪强度fva12A11T
420.5~
2.
9129.
575.1>
2.9~
10.
0136.
579.22A12T
420.5~
2.
9171.
599.5>
2.9~
10.
0185.
5107.67A04T
620.5~
2.
9273.
0158.4>
2.9~
10.
0287.
0166.57A09T
620.5~
2.
9273.
0158.4>
2.9~
10.
0287.
0166.
517、铝塑复合板强度设计值(MPa)JGJ133-2001表
5.
3.3板厚tmm抗拉强度fta2抗剪强度fva
24702018、蜂窝铝板强度设计值(MPa)JGJ133-2001表
5.
3.4板厚tmm抗拉强度fta3抗剪强度fva
32010.
51.
419、不锈钢板强度设计值(MPa)JGJ133-2001表
5.
3.5序号屈服强度标准值σ
0.2抗弯、抗拉强度fts1抗剪强度fvs11170154120220018014032202001554250226176。