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杭政储出
（2013）57号地块商业商务用房及商品__（二标段）支模体系施工方案目录TOC\o1-2\h\z\u1．编制依据
32.工程概况
42.1结构概况
52.2现场概况
92.3工程特点及难点
93.施工部署
103.1管理机构和劳动__
103.2劳务分包队伍的管理
104.施工准备
104.1技术准备
104.2材料准备
125.主要施工方法及措施
125.1流水段的划分
125.2支撑体系及模板的配置
145.3脱模剂的选用
145.4支撑体系及模板的设计
145.5模板的制作__
395.6模板的__
415.7模板的拆除
455.8梁帮拆除
455.9底模拆除的要求
455.10后浇缝处支撑方法
465.11模板的维护与修理
465.12木模板维护与修理
466.施工质量安全措施
476.1技术交底
476.2过程管理
476.3验收管理
486.4砼浇捣管理
496.5重大危险源辨识
496.6安全文明管理措施
516.7监测措施
516.8应急预案
527.模板__、码放过程的的安全注意事项538．安全防护措施
548.1电梯井洞口防护措施
548.2结构临边的防护措施
548.3楼梯间防护措施
558.4基坑周边防护
558.5防雷避电措施
559.成品保护
559.1对模板配制、__过程的成品保护
559.2对模板运输、拆除过程的成品保护
5610.最不利模板计算书（见附件）
5610.1最不利层板模板计算
5610.
1.
1、
3.4m层高板模板计算
5610.
1.
2、
3.9m层高板模板计算
6710.
1.
3、
6.4m层高板模板计算
7810.2最不利梁模板扣件式计算书__
10.
2.
1、
3.4m层高350×650截面尺寸梁计算__
10.
2.
2、
3.9m层高500×800截面尺寸梁计算
10010.
2.
3、
6.4m层高350×650截面尺寸梁计算
11210.3最不利墙模板计算
12410.
3.
1、
3.4m层高300厚墙模计算
12410.
3.
2、
3.9m层高400厚墙模计算
13110.
3.
3、
6.4m层高400厚墙体计算
13710.4最不利柱模板计算
14310.
4.
1、
3.4m层高800×1100柱子截面计算
14310.
4.
2、
3.9m层高600×600柱子截面计算
15110.
4.
3、
5.64m层高900×1350柱子截面计算1591．编制依据序号名称编号1图纸业主提供的设计图纸及其指定的图集2施工__设计杭政储出
（2013）57号地块商业商务用房及商品__（二标段）
2014.073规程、规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建设工程监理规程》GB/T50319-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-20064法规中华人民___建筑法建设工程质量管理条例5企业标准建筑工程项目施工技术质量管理规程Q/B__G101-2004建筑工程施工质量评定统一标准Q/B__G300-2004建筑地基基础工程施工质量评定标准Q/B__G301-2004混凝土结构工程施工质量评定标准Q/B__G303-20046____高层建筑施工手册建筑施工计算手册
2.工程概况杭政储出
[2013]57号地块（华家池项目）项目位于杭州市江干区，规划二号路以东，艮山西路以南，秋涛北路以西，规划严家弄路以北本项目总用地__94664平方米，总建筑__约
43.1万平方米我司承建的6-9#楼建筑__约
8.78万平方米，其中地上约
6.38万平方米，地下
2.4万平方米，包括4栋高层、地下__及其配套设施，建筑层数地上31层，地下2层，机构高度约为
99.6m，建筑类别民用建筑，设计使用年限50年，耐火等级一级含地下结构类型地下为框架、框架剪力墙，地上为框架、框架剪力墙，基础形式为灌注桩基础
2.1结构概况序号项目内容1建筑功能__区4栋__楼及1栋地下__组成2建筑特点地下二层、地下一层采用全现浇钢筋混凝土框架结构，地上框架剪力墙结构体系3建筑面积建筑__
8.78万m2占地__约9200m2地下部分
2.39万m2；地上部分
6.39万m24建筑层数6#为地上28层，7#、8#楼为地上30层，9#楼为地上31层，6#、7#为地下二层、8#、9#楼为地下一层5建筑层高6#楼地下二层
3.70m，地下一层
5.64m，首层
6.40m、标准层
3.4m、顶层
3.52m7#楼地下二层
3.70m，地下一层
5.64m，首层
6.30m、标准层
3.15m、顶层
3.25m8#楼地下一层
2.87m，架空层
2.83m，首层
6.30m、标准层
3.15m、顶层
3.25m9#楼地下一层
2.87m，架空层
2.83m，首层
4.90m、标准层
3.0m、顶层
3.10m地下__地下二层为
3.7m，地下一层为
3.9m6建筑高度±
0.00标高
6.900m建筑高度
99.6m室内外高差
0.30m7建筑平面横轴编号Y1～16纵轴编号L～YL部位层数层高墙厚柱尺寸梁大小板厚地下室地下二层
3.7m350mm、300mm550×
550、600×600300×
700、300×
600、300×
800、250×
500、300×
500、250×
400、450×
850、400×
750、300×
750、350×
700120、
150、
200、250地下一层
3.9m350mm、300mm500×
500、550×
550、600×600300×
700、300×
600、300×
800、250×
500、300×
500、250×
400、450×
850、400×
650、300×
750、500×
800180、2006#楼地下二层
3.7200mm、300mm、240mm、350mm550×
550、600×
600、700×
700、800×
800、900×
900、900×
1050、900×1350350×
650、240×
650、240×
600、200×
700、200×
600、200×
550、200×
500、200×
450、200×
400120、
150、200地下一层
5.64200mm、240mm、300mm、350mm550×
550、600×
600、700×
700、800×
800、900×
900、900×1350350×
650、240×
650、240×
600、200×
700、200×
600、200×
550、200×
500、200×
450、200×
400180、200首层
6.40200mm、240mm、300mm、350mm、400mm600×
600、600×
1000、800×
800、900×
900、900×1100350×
650、240×
650、240×
600、200×
700、200×
600、200×
550、200×
500、200×
450、200×
400100、
110、
120、
140、220标准层
3.40200mm、240mm、300mm、350mm400×
900、600×
600、600×
800、800×
800、800×1100350×
650、240×
650、240×
600、200×
700、200×
600、200×
550、200×
500、200×
450、200×
400100、
110、
120、
140、2207#楼地下二层
3.7200mm、300mm、310mm、350mm、400mm500×
500、500×
600、500×
800、600×600200×
400、200×
500、200×
550、200×
730、300×
500、310×
800、350×
500、400×
970120、
150、200地下一层
5.64200mm、300mm、310mm、350mm、400mm500×
500、500×
800、600×600200×
400、200×
500、200×
550、200×
730、300×
500、310×
800、350×
500、400×
970180、200首层
6.30200mm、300mm、310mm、350mm、400mm500×
500、500×
800、600×
600、600×400200×
400、200×
500、200×
550、200×
730、300×
500、310×
800、350×
500、400×
970100、
110、
120、130标准层
3.15200mm、240mm、300mm、400×
400、450×
450、400×
600、800×
400、600×600200×
400、200×
500、200×
550、300×
500、240×
970100、
110、
120、1308#楼地下一层
2.87200mm、300mm、350mm、360mm、400mm500×
500、600×
600、200×
300、200×
400、200×
450、200×
500110、150地下夹层
2.83200mm、300mm、350mm、360mm、400mm500×
500、600×600200×
300、200×
400、200×
450、200×
500120、
140、180首层
6.30200mm、300mm、350mm、360mm、400mm400×
400、600×600200×
400、200×
530、200×
830、300×
500、350×
500100、
110、
120、
130、180标准层
3.15200mm、240mm、260mm400×
400、600×600200×
400、200×
530、200×
830、240×
500、300×
530100、
110、
120、
130、1809#楼地下一层
2.87200mm、250mm、300mm、350mm400×
400、500×
1050、600×
1100、700×800200×
300、200×
400、200×
450、200×
500110、150地下夹层
2.83200mm、250mm、300mm、350mm400×
400、500×
1050、600×
1100、700×800200×
300、200×
400、200×
450、200×
500120、
140、180首层
4.90200mm、250mm、300mm、350mm400×
400、500×
1050、700×800200×
400、200×
470、200×
520、200×
600、300×
800100、
110、
130、180标准层
3.00200mm、240mm、300mm500×1050200×
300、200×
400、200×
420、200×
470、200×
520、200×
600100、
110、
120、
1302.2现场概况
2.
2.1根据结构施工现场平面布置图划分场地，结合现场区域施工流水段情况，在材料堆放区合理安排模板堆放场
2.
2.2模板堆放场地应适当高出周围环境，并要进行硬化，做到场地平整、坚实、不积水
2.
2.3现场搭设木工__棚的搭设应满足文明施工要求
2.
2.4模板种类、规格较多，现场应将不同规格、形式的模板分类进行码放，并标识清楚，注明使用的轴线、部位，并编号，防止混乱
2.3工程特点及难点
2.
3.1本工程质量目标本工程为商品住房，对于混凝土成型质量要求高，要求结构构件几何尺寸准确、断面均匀，结构造型准确，表面平整、光滑、颜色均匀，无空隙、龟裂、离析的缺陷因此对模板的强度、刚度、面板质量要求较高，模板表面要求平整光洁、接缝严密，不允许漏浆模板的支撑体系要求牢固、稳定、安全
2.
3.2结构设计类型多样，单层层高较大，施工场地狭小，工期要求非常紧，由于本工程所处杭州市区，为保证施工进度不受场外因素的影响，所有的物料进出场均需提前做准备，确保按时进场
2.
3.3本工程地下结构内外形尺寸较统一，楼层层数较少、轴距较统一，但施工后浇带多，必须较好的控制模板的实际周转率，如模板配置不当将会加大模板工程的成本模板无法得到充分利用
2.
3.4模板工程质量控制点较多，必须从选型、设计、制作、放线控制、__、浇筑过程、模板成品保护等方面进行严格有效的控制，确保质量目标的实现
2.
3.5为保证工程进度，各分包依照先具备施工条件的先施工的原则同时进行施工由项目部按工程进度统一安排样板分项工程的制作，在样板通过验收后再全面铺开
2.
3.6因工程规模大，工期紧，模板的垂直运输全部使用塔吊各段施工员应提前考虑模板存放位置，在满足吊重的情况下，最大限度利用塔吊，避免二次搬运
2.
3.7为了减少模板工程的造价，各分部需提前统计模板的__尺寸与规格，分类、分阶段进行__，并尽量提高模板周转次数
2.
3.8本工程施工工期紧，各专业设备、管线量大，穿插作业多，对现场__协调要求高，管理难度大
2.
3.9本工程高低差处地下一层与地下二层共用一道墙，只有此处地下二层施工完成，防水完成、回填完成，才能进行此处地下一层的封闭
3.施工部署
3.1管理机构和劳动__
3.
1.1为加强模板工程管理，贯彻落实模板总体设计施工方案精神，统一技术质量标准、模板材料种类、施工工艺、细部做法，本工程成立了模板施工__小组，负责确定模板体系的建立、审核，并总体设计施工方案的执行情况进行监督、检查
3.
1.2__小组的__机构如下表
3.
1.3外施队应根据各自区域内的工作分工，成立相应的模板管理分支机构，并将机构图编入各分部的模板方案
3.2劳务分包队伍的管理为满足质量目标的要求，本工程对劳务分包队伍的水平要求高各分部单位按照对劳务分包队伍的控制程序，对劳务分包队伍进行严格的筛选并对其资格进行审定
4.施工准备
4.1技术准备
4.
1.1接到图纸后，由技术__工长、质量、翻样、放线以及外施队有关人员进行联合审图，详细阅读施工图纸、设计要求及建筑做法，发现问题立即与设计协商解决
4.
1.2施工过程中发现的问题及时反映到技术部门，存在共性的设计问题由项目部汇总后统一__变更手续各分部__的设计变更及洽商须立即反馈至公司技术部以便及时安排施工工作
4.
1.3新旧图纸要列详细目录，包括图名、图号、收图日期、份数，且应在目录及图纸上用红笔注明已作废图纸，以免使用废图
4.
1.4设计交底记录和设计变更、洽商要及时整理并下发到各职能部门，各部门须将对图纸的更改项目标在施工图上，避免出现图纸使用错误
4.
1.5技术部结合本工程合同规定和质量目标，搜集相应模板体系的有关资料，自行选择模板厂家并召开专题会议研究模板选型、细部做法等问题，并在此基础上及时对模板施工方案进行补充
4.
1.6需外__的模板、配件（如穿墙螺栓、铁垫等）由各分部技术、翻样人员提前对__厂家做出交底
4.
1.7模板施工前，由工长依据施工__设计、模板专项方案及有关规程、施工工艺标准写出技术交底，并__专门会议对操作工人进行详细交底
4.
1.8对施工队采取按工种定人、定岗、定质量的三定措施，并针对工程的实际情况进行工前培训
4.
1.9根据工程总工期配备施工机具，主要机具如下表所示，具体数量、型号各分部自行确定序号机具名称型号1塔式起重机4台塔吊QTZ80（TC6010）2压刨各施工队根据需求自行配备3平刨各施工队根据需求自行配备4电锯各施工队根据需求自行配备5电钻各施工队根据需求自行配备6台钻各施工队根据需求自行配备7手锯各施工队根据需求自行配备8榔头各施工队根据需求自行配备9扳手各施工队根据需求自行配备
4.2材料准备
4.
2.1在购置前各部应根据施工进度提前编制需用计划，提交相关部门，以保证材料准时到场，避免延误工期
4.
2.2基础底板计划使用砖模，各分部应根据施工__准备灰砂砖、水泥、砂等材料
4.
2.3木模板使用15mm厚覆膜胶合板，规格920×1830mm
4.
2.5覆膜胶合板模板横、竖楞主要包括60×80木方子，Ф48×
3.0mm钢管配套材料主要包括钢丝绳、螺栓，铅丝等
4.
2.6木方使用前，应用刨平，并应尽量保证截面尺寸，截面刨去的厚度不应大于3mm
5.主要施工方法及措施
5.1流水段的划分流水段划分图__地块地下二层施工段划分__地块地下一层施工段划分
5.
1.2±
0.000以上各楼结构施工阶段流水段的划分根据本工程的特点，群体中各栋号的结构形式类似，按照栋号的单元进行划分
5.2支撑体系及模板的配置
5.
2.1依据施工流水段划分，地下全部采用钢管支撑体系同类模板配制时，应尽量采用标准型模板，少异型模板通过通用模板与异型模板进行多重组合，以达到不同外形尺寸，满足施工要求力求最大限度地增加通用模板周转次数，降低成本
5.
2.2模板配置应本着在满足合同要求、质量目标要求的情况下，充分考虑所有结构的几何尺寸，尽量采用具有通用性的模板，并综合考虑模板的施工调配，增加模板的周转次数，提高模板利用率
5.3脱模剂的选用
5.
3.1木模板脱模剂宜选用水性脱模剂
5.
3.2涂刷的脱模剂应均匀适度，不得流淌严禁脱模剂污染钢筋和混凝土接槎部位
5.4支撑体系及模板的设计
5.
4.1支撑体系及模板设计的原则
5.
4.
1.1确保混凝土成型后结构的形状、尺寸和相对位置符合设计要求，表面光洁平整，达到混凝土质量验评标准、满足混凝土成型效果
5.
4.
1.2积极__使用先进的模板施工工艺、并借鉴以往的模板设计经验，对成熟模板方案进行优化设计
5.
4.
1.3在选择模板材料时，尽量选用质优价廉的模板材料模板设计应尽力加强其通用性强，充分考虑模板可周转性及后续工程再利用可能性
5.
4.
1.
1.4与劳务队施工班组加强交流、深化细部设计，确保模板构造简单、易__、拆装灵活方便及支撑装拆便捷高效，模板及支撑体系应稳固、安全可靠、合理适用
5.
4.2支撑体系及模板设计结合现有图纸及设计要求，综合考虑结构自身特点、施工质量要求、成本等因素，经项目部认真研究，结构施工的模板及加固、支撑体系选型如下表序号施工部位模板选型加固、支撑体系1底板底板侧模采用240砖模；集水坑等吊梆模板使用覆膜胶合板、木方配制吊梆模板加固、支撑使用φ48钢管、木方2地下室内、外墙采用15mm厚覆膜胶合板60×80mm方木与φ48钢管配制模板3地下室柱覆膜胶合板厚度15mm加固及支撑采用φ48钢管4连墙柱覆膜胶合板厚度15mm60×80（或φ48钢管）方木配制的模板5内、墙体覆膜胶合板φ48钢管与60×80方木配制的模板6墙上门、洞口洞口采用15mm覆膜胶合板、木方配制的定型模板木方、架立筋、顶模筋、螺栓加固体系7顶板采用15mm厚覆膜胶合板主龙骨60×80木方（或φ48钢管），次龙骨60×80木方，φ48钢管架支撑体系，h≤
3.4m时纵横间距1100*1100，
3.7m≤h≤
3.9时纵横间距900*900，
4.9m≤h≤
6.4时纵横间距600*6008梁采用15mm覆膜胶合板拼装支撑体系采用φ48钢管，h≤
3.4m时纵横间距1100*1100，
3.7m≤h≤
3.9时纵横间距900*900，
4.9m≤h≤
6.4时纵横间距600*6009楼梯15mm覆膜胶合板作为底板加固使用60×80木方（或φ48钢管）10梁柱接头部位15mm覆膜胶合板加固支撑采用φ48钢管
5.
4.3其他特殊部位的模板设计序号施工部位模板选型加固、支撑体系1后浇带15mm厚覆膜胶合板木方、φ48钢管2集水坑吊梆模板使用15mm厚覆膜胶合板支撑使用φ48钢管、木方
5.
4.4基础底板的模板设计
5.
4.
4.1底板外缘模板使用砖模，砖模用水泥砖，使用M5水泥砂浆进行砌筑
5.
4.
4.2砖模宽度240mm，砌筑高度＝底板垫层下
5.
4.5外墙的模板设计
5.
4.
5.1外墙模板采用15mm厚覆膜胶合板，模板面板尺寸基准为920mm×1830mm，竖楞为60×80mm木龙骨，间距300mm，双道钢管具体见计算书
5.
4.
5.2螺栓选用φ14穿墙螺栓，止水螺栓间距为400×500mm（横向间距×纵向间距）
5.
4.
5.3穿墙螺栓长度＝墙宽＋模板厚度＋次龙骨厚度＋主龙骨厚度＋主龙骨＋螺母厚度＋5cm余量
5.
4.
5.4根据不同墙厚分别计算螺栓长度外墙模板下返一定长度，满足第一道螺栓可穿过原导墙上的螺栓孔，通过此道螺栓将外墙根部固定，防止出现错台
5.
4.
5.5模板斜支撑采用Ф48×
3.0mm的钢管与可调托组合使用，钢管间距1000mm，φ8钢丝绳和中间花篮螺栓做斜向拉结，在底板上预埋Φ25@1000mm__ilto:Φ25@1500mm\t_blank地锚钢筋环作为支撑点对拉螺栓选用φ14止水锥形穿墙螺栓，螺栓间距为400×500mm（横向间距×纵向间距）具体详见下图所示计算书详见附件
5.
4.
5.6为防止模板在根部发生位移，在根部预先埋设地脚螺栓地脚螺栓平面间距按600mm布置
5.
4.
5.7模板面板拼缝模板面板采用硬拼，两块模间缝不得大于1mm，拼缝处的背面必须备有木方，加强固定
5.
4.6内墙的模板设计
5.
4.
6.1内墙模板与外墙模板采用15mm厚覆膜胶合板，模板面板尺寸基准为920mm×1830mm
5.
4.
6.2对内墙模板与外墙模板采用的板材与支撑体系基本相同如下图所示墙体支模立面图墙模板支撑不等间距剖面图D:\\PI__ING\\CSC2014\\OutPut\\墙模板支撑不等间距剖面图.dwg
5.
4.
6.3墙上有梁豁处的模板，支搭同其它内墙在梁窝处用木模板与双层钢丝网支模，并保证梁钢筋的保护层厚度，各边截面尺寸小于梁截面3cm混凝土浇筑高度＝墙高+板厚－梁高+3cm在混凝土的浇筑过程中要严格控制混凝土标高
5.
4.
6.4墙体相交处，阴角模采用覆膜胶合板木模板采用木方配制，为便于拆除，阴角模长宽尺寸不小于30cm，外伸尺寸10cm详见下图墙体阴角模配板图墙体阳角模配板图
5.
4.
6.5模板通过穿墙套管和锥形接头等进行固定穿墙套管管头立面平整，与墙面平行，拼装严密，无缝隙
5.
4.7洞口模板设计
5.
4.
7.1普通门窗洞口模板采用15mm厚竹胶板次龙骨为60×80木方，主龙骨为60×80木方模板内侧用60×80木方作为支撑体系，支撑采用十字撑及斜撑参见下图在窗下口开200×200mm浇筑孔，防止产生气泡影响外观洞口小面处应粘贴泡沫胶条，防止漏浆
5.
4.8梁支撑、模板设计
5.
4.
8.1梁支撑、模板的设计方案根据已知设计要求，梁为矩形截面梁，梁截面形式400×
800、300×
700、400×
1000、400×
700、300×
800、500×
1000、250×
2000、200×
400、250×
750、200×
300、200×
500、300×
650、400×900梁模板15厚覆膜胶合板，根据现场实际情况，按照梁跨度布置立杆
（1）对于层高≤
3.4m，梁截面高度小于800mm，梁宽小于500mm时，梁底支撑采用60×80mm木方，梁底木方根数为2-3根，顶托梁采用Ф48×
3.0mm的钢管，断面跨度方向间距为1100mm，两边各探出梁边550mm，必要时以便梁侧模斜支撑梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置1道支撑立杆，立杆按1100mm布置，水平杆步距为
1.5m，单向布置，水平杆与立杆连接牢固对于层高≤
3.4m，对于梁截面高度大于800mm的梁，梁底支撑采用60×80mm木方，其中梁宽大于等于500mm时，梁底木方根数为5根，梁宽小于500mm时，梁底木方根数为2-4根采用Ф48×
3.0mm的钢管，断面跨度方向间距为1100mm，两边各探出梁边800mm，必要时以便梁侧模斜支撑，梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置2道支撑立杆，立杆按1100mm布置，水平杆步距为
1.5m，双向布置，水平杆与立杆连接牢固立杆高度=层高-梁高-多层板厚-次龙骨高-主龙骨高-垫木厚，立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面200mm，双向布置洞口处立杆底垫工字钢通长垫板计算书详见附件梁阴、阳角处面板接缝硬拼而成，通过60×80木方加固梁模板的设计如下图，梁模板详见计算书
（2）对于层高
3.7≤h≤
3.9m，梁截面高度小于800mm，梁宽小于500mm时，梁底支撑采用60×80mm木方，梁底木方根数为2-3根，顶托梁采用Ф48×
3.0mm的钢管，断面跨度方向间距为900mm，两边各探出梁边450mm，必要时以便梁侧模斜支撑梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置1道支撑立杆，立杆按900mm布置，水平杆步距为
1.5m，单向布置，水平杆与立杆连接牢固对于层高
3.7≤h≤
3.9m，对于梁截面高度大于800mm的梁，梁底支撑采用60×80mm木方，其中梁宽大于等于500mm时，梁底木方根数为5根，梁宽小于500mm时，梁底木方根数为2-4根采用Ф48×
3.0mm的钢管，断面跨度方向间距为900mm，两边各探出梁边800mm，必要时以便梁侧模斜支撑，梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置2道支撑立杆，立杆按900mm布置，水平杆步距为
1.5m，双向布置，水平杆与立杆连接牢固立杆高度=层高-梁高-多层板厚-次龙骨高-主龙骨高-垫木厚，立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面200mm，双向布置洞口处立杆底垫工字钢通长垫板计算书详见附件梁阴、阳角处面板接缝硬拼而成，通过60×80木方加固
（3）对于层高
4.9≤h≤
6.4m，梁截面高度小于800mm，梁宽小于500mm时，梁底支撑采用60×80mm木方，梁底木方根数为2-3根，顶托梁采用Ф48×
3.0mm的钢管，断面跨度方向间距为600mm，两边各探出梁边450mm，必要时以便梁侧模斜支撑梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置1道支撑立杆，立杆按600mm布置，水平杆步距为
1.5m，单向布置，水平杆与立杆连接牢固对于层高
4.9≤h≤
6.4m，对于梁截面高度大于800mm的梁，梁底支撑采用60×80mm木方，其中梁宽大于等于500mm时，梁底木方根数为5根，梁宽小于500mm时，梁底木方根数为2-4根采用Ф48×
3.5mm的钢管，断面跨度方向间距为600mm，两边各探出梁边800mm，必要时以便梁侧模斜支撑，梁底支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁模板下布置1道支撑立杆，立杆按600mm布置，水平杆步距为
1.5m，双向布置，水平杆与立杆连接牢固立杆高度=层高-梁高-多层板厚-次龙骨高-主龙骨高-垫木厚，立杆底部设置扫地杆，扫地杆距地面200mm，双向布置洞口处立杆底垫工字钢通长垫板计算书详见附件梁阴、阳角处面板接缝硬拼而成，通过60×80木方加固立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_立面图.dwg
5.
4.9梁柱节点的模板设计
5.
4.
9.1梁柱交接处模板采用15mm，先支柱头模板，柱上口60×80mm的木方锁住，竖向龙骨用60×80mm的木方分别锁住阴、阳角，紧贴梁底口设二道柱箍梁柱节点模板平面图梁柱节点模板立面图
5.
4.10柱模板设计
5.
4.
10.1本工程框架柱形式主要为方柱，方柱的规格主要为500×500框架柱模板采用多层板配置木模，背楞60×80木方
5.
4.
10.2施工顺序弹柱位置线→抹找平层、作定位墩→__柱模板→安柱箍→__杆或斜撑→办预检
5.
4.11施工工艺
（1）先装两端柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱模板采用木模，次楞60×80mm木方间距300mm，先将加固好背楞的模板就位，用铅丝临时固定，然后加设钢管制作的柱箍，并将模板用斜撑固定在地锚上；斜撑根部要设通长木方
（2）__柱箍柱箍选用Ф48钢管，配以钢管卡及M16对拉螺杆加固，第一道柱箍设在柱底面向上100mm处，第二道柱箍距离第一道距离为300mm，第三道距离第二道间距为400，第三道及以上部位沿高度方向每隔500mm设一道顶部柱箍距离模板上口距离不大于250mm
（3）__柱模的拉杆或斜撑柱模板的四周用φ
6.5钢筋与楼板上的地锚进行拉结，以保证混凝土浇筑时，模板不上浮拉杆与地面夹角直为45度，预埋的钢筋环与柱距离直为3／4柱高
（4）柱模底部与墙模做法相同，用水泥砂浆找平，并采用海绵胶带封堵缝隙
5.
4.12顶板支撑、模板设计具体支撑体系如下图楼座楼板模板选用木制模板，支撑体系采用钢管式脚手架支撑体系板厚度为110mm模板面板选用15mm厚多层板当层高h≤
3.4m，主龙骨采用Ф48钢管，中心间距1100mm，次龙骨选用60mm×80mm木方，中心间距200mm板下支撑采用钢管式脚手架支撑体系，脚手架立杆格构间距为1100×1100mm，水平杆步距为1500mm，双向布置，洞口处立杆底垫工字钢通长垫板模板设计纵向剖面图file:///D:\\PI__ING\\CFP-ZJ\\OutPut\\板模板扣件式_纵向剖面图.dwg模板设计横向剖面图file:///D:\\PI__ING\\CFP-ZJ\\OutPut\\板模板扣件式_横向剖面图.dwg当层高
4.9≤h≤
6.4m，主龙骨采用Ф48钢管，中心间距600mm，次龙骨选用60mm×80mm木方，中心间距200mm板下支撑采用钢管式脚手架支撑体系，脚手架立杆格构间距为600×600mm，水平杆步距为1500mm，双向布置，洞口处立杆底垫工字钢通长垫板模板设计剖面图楼板长向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_长向.dwg模板设计剖面图楼板宽向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_短向.dwg__楼板模板选用木制模板，支撑体系采用钢管式脚手架支撑体系板厚度为120mm、200mm模板面板选用15mm厚多层板主龙骨采用采用Ф48钢管，中心间距900mm，次龙骨选用60mm×80mm木方，中心间距200mm板下支撑采用钢管式脚手架支撑体系，脚手架立杆格构间距为900×900mm，水平杆步距为1500mm，双向布置，洞口处立杆底垫工字钢通长垫板模板设计立面图D:\\PI__ING\\CSC2014\\OutPut\\板模板碗扣式_立面图.dwg
（1）支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变
（2）立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c本工程立杆步距取
1.2m；d每根立杆底部设置底座或垫板；e立杆垂直度偏差不大于100mm
（3）扫地杆设置纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆__的立柱上纵、横向扫地杆构造
（4）剪刀撑的设计1）、对于层高高度大于8m楼板，其支撑体系要增加水平剪刀撑模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/32）、竖向剪刀撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔10m设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置3）、剪刀撑平立面布置图（详见附图）4）、剪刀撑的构造应符合下列规定每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3
（5）顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
（6）支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经__使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求
（7）施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决
5.
4.13楼层外侧模板设计
5.
4.
13.1外侧支模时，模板下返一定长度，并开螺栓孔，将此道螺栓孔与下层墙体的螺栓孔一一对应，通过螺栓固定侧模根部，防止出现错台如下图所示
5.
4.14集水坑模板设计
5.
4.
14.1电梯基坑、集水坑模板支模方法参见下图侧模面板选用15mm厚覆膜胶合板，背楞为60×80mm木方，间距为300mm，横撑为60×80mm木方间距为800mm，角模处用60×80mm木方加固斜撑端部垂向布置60×80mm木方加固侧模支撑体系采用φ48钢管，通过可调托将模板顶撑牢固并通过调顶托控制集水坑侧模的垂直度和水平度
5.
4.
14.2模板底口使用架立筋支撑架立筋做法参见下图，钢筋选用20，高度H＝底板厚度－（底铁保护层＋底铁钢筋直径），间距1000mm
5.
4.
14.3在积水坑底板上铁上绑扎铅丝网两层，并保证上部钢筋的保护层厚度根据积水坑底部模板的振捣口的位置及尺寸，在钢丝网片上留出振捣口的位置，便于混凝土振捣在振捣混凝土的过程中要严格控制混凝土标高，严禁混凝土上浮
5.
4.15后浇带的模板设计
5.
4.
15.1楼板后浇带处采用木质模板，面板采用15mm厚多层板，模板次龙骨采用60×80mm木方，木方中心间距600mm，主龙骨采用60×80mm木方，中心间距1200mm布置模板下支撑立杆格构根据地下室整体支撑架排布，立杆格构不能超过1200×1200mm，水平杆件步距1200mm顶板后浇带采用C40微膨胀混凝土详细构造见下图
3.13所示
5.
4.
15.2后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑快易收口网与混凝土粘接紧密，不影响混凝土的强度和防水效果避免了后浇带内拆模、凿毛的困难见下图
5.
4.
15.3后浇带模板需单独支模，成为单独模板体系，保证楼板模板拆除时后浇带模板不受影响
5.
4.
15.4地下外墙水平施工缝采用缓膨型遇水膨胀橡胶止水条进行止水处理，浇筑混凝土时，在施工缝部位埋置30×10木条，混凝土接缝前将止水条放入凹槽内，用水泥钢钉固定地下外墙施工缝止水措施
5.
4.16楼梯的模板设计
5.
4.
16.1模板放样→放线→验线→__楼梯底模→自检→预检→交接检→绑扎钢筋→__楼梯模板→自检→预检→交接检→砼浇筑时复查维护→拆模→模板清理
5.
4.
16.2主要施工方法⑴楼梯模板施工前应根据实际层高放样⑵先__平台模板，再__楼梯底模板⑶楼梯模板边龙骨的__同楼板模板，绑扎钢筋经自检合格后，__隐检，并清除模内杂物，__预制楼梯钢模板⑷模板__完成后，要校正板面标高，检查板底支撑情况，自检合格后，__预检
5.5模板的制作__
5.
5.1模板设计应符合结构形式、施工条件及施工荷载要求；构造合理；强度、刚度满足要求；规格尺寸准确；棱角平直光滑，面层平整、拼缝严密
5.
5.2新制作的模板应进行检查验收和试组装，并按模板规格、类型编号、标识
5.
5.3焊缝长、宽、厚符合设计；焊缝均匀美观，表面无夹渣、气孔、咬肉和裂纹现象
5.
5.4设计模板的选型、选材和制作量应力求资金投入合理应注重模板的适应性、通用性、互换性强，尽量少异型模板，提高模板的周转率
5.
5.5墙体模板制作在平整的场地上进行，地面腾出不小于30m2的平地，并制作__平台
5.
5.6对模板__的管理与验收的具体要求
5.
5.
6.1基坑及__框架柱模板均使用覆膜胶合板（规格均为920×1830mm）和60×80木方制作
5.
5.
6.2用于制作模板的木方选用顺直、无木节、无劈裂的新木方，用于中间木方贴板面一侧及贴龙骨一侧上压刨刮平，框架柱边龙骨木方三面刮平
5.
5.
6.3本工程基坑尺寸深度均不大，配制基坑模板时覆膜胶合板横向使用以减少开料；用于配制__框架柱的覆膜胶合板竖向使用
5.
5.
6.4开料后的覆膜胶合板开口处刮平，刷建筑胶以防面板遇水开裂
5.
5.
6.5基坑模板由于长宽尺寸均不大，配模不再分块，按侧壁尺寸扣除阴角模尺寸整块配制
5.
5.7其他要求
5.
5.
7.1支模使用的木方子必须两面刨平
（1）支模、拆模必须人工传料，轻拿轻放，严禁抛扔，防止损坏成品
（2）模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性模板支承部分应有足够的支承__
（3）使用自然风干的方木，含水率不得大于15%，木龙骨使用前必须压刨，保证规格一致、平整，平直度控制在1/1000以内
（4）螺栓孔的开孔，用开孔器从板面一侧向背楞一侧开孔
1.8模板裁板必须使用80齿以上的合金锯片，使用带导轨的锯边机；不规则的几何形状，使用转速不低于4000转/分钟的高速手提电锯整个木模板的__和__，按照细木工活的的工艺标准执行和验收
（5）模板裁切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形所有龙骨与面板之间的连接为反向钉钉
（6）模板表面涂刷脱模剂，须在立模前将模板表面的隔离剂擦掉，不得有流坠选用加入表面活化剂的脱模剂，不影响混凝土最终成型效果和颜色，在使用前必须得到工程师的认可
（7）板上钉钉、打孔时必须在板下垫木方，谨防悬空造成背面出现劈裂模板使用时防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，确保模板表面质量
（8）拆模后应立即用较宽的刮刀__清除模板表面，刷好脱模剂，以利周转使用，并放于干燥处保存
（9）在各方__极采取有效的工艺技术和__管理措施，建立健全各项质量、技术管理制度，完善各级管理人员的岗位责任制
5.
5.
7.2模板从__制作到__，建立模板验收程序管理规定，各施工队必须严格遵照执行，每一道工序都要安排专人进行检查，签认验收结果，如发现存在质量问题，任何人不得放行，专职质量员应对每一道工序的质量把关，对最终的质量负责
5.
5.
7.3提前进行样板施工，得到项目部技术及质量主管部门认可后，方能进行大面施工
5.6模板的__
5.
6.1模板__的一般要求
5.
6.
1.1模板支模完毕进行清模，用气泵将杂物吹净
5.
6.
1.2模板拆除，混凝土强度和临时支撑符合要求，拆模不得损伤结构面层及棱角结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过的，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中
5.
6.
1.3模板施工过程中必须做好模板的保护工作，吊装模板必须轻起轻放，严禁碰撞
5.
6.
1.4当梁跨度大于4m时，梁按L/1000起拱，楼板随梁
5.
6.
1.5模板之间拼缝采用硬拼，不允许加胶条堵缝
5.
6.
1.6楼板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高
5.
6.
1.7支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误
5.
6.
1.8杜绝模板接缝漏浆，模板与模板拼缝处贴海面条
5.
6.
1.10杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2㎜以内以防止混凝土接茬处漏浆
5.
6.
1.11在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴1㎝×1㎝海绵条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上
5.
6.
1.12提前做好门窗口及墙柱混凝成品保护问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护口角板
5.
6.
1.13加强模板清理，杜绝粘膜现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，然后用拖布涂刷脱模剂，用抹布或棉丝将板面的浮油擦净
5.
6.
1.14针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施
5.
6.
1.15所有预留洞、预埋件均须按要求留设，并在合模前与水电分包单位配合核对
5.
6.
1.16模板支搭完毕后，要进行预检并__项目部内工长的交接检手续，经监理公司签认合格后方可进行下道工序浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板
5.
6.2模板的__
5.
6.
2.1底板模板的__
（1）为便于底板防水层施工，外缘模板采用在垫层上砌筑砖模，砖模用灰砂砖砌筑
（2）砖模宽度240mm，高度＝底板厚度＋一皮砖砖墙砌筑完毕，用水泥砂浆抹平，墙根部内侧抹八字角
（3）砖墙砌筑完毕，墙外肥槽进行回填以防止底板混凝土浇注时砖模胀模
（4）防水施工完成后砌筑2皮防水保护墙，上面用砂浆找平
（5）将防水卷材预留接头反折平铺于保护墙上，垫上塑料布防水施工完成后砌筑2皮防水保护墙，上面用砂浆找平
5.
6.3墙体模板__
5.
6.
3.1施工顺序
（1）楼板混凝土浇注时墙根部位刮平、抹光→（墙体钢筋绑扎、隐检）→门窗洞口（设备洞口）模板__、固定、校正、粘密封条→单侧墙体模板拼装→穿墙螺栓、套管__另一侧模板拼装→加固、调整→__预检→混凝土浇筑完毕及时进行垂直度二次调整
（2）施工技术要求a.楼板混凝土施工时，各分部单位应配备专业抹灰工，对混凝土表面进行搓抹，且不少于3遍板面平整度不大于2mmb.模板位置控制为保证墙__置准确，放线时弹出墙线的同时弹出50cm线，支模时先依据墙线架立模板，加固前依据借线进行调整c.模板截面尺寸控制采用双“F”铁；墙体钢筋绑扎时按60cm间距梅花形绑扎双“F”铁横撑长度＝墙宽-2㎜d.由于模板面板采用覆膜胶合板，面板硬度较小，模板加固时穿墙螺栓两端的螺母不要拧得过紧，以防顶模筋戳入面板使得截面尺寸减小e.模板周转使用过程中注意破损严重的面板及时更换f.施工中尽量采用整块模板，严格禁止随意切割和浪费模板
5.
6.4顶板模板__
5.
6.
4.1施工顺序
5.
6.
4.
2.钢管架立杆底部铺木脚手板或短木方→板底钢管架→板底主龙骨（60×80㎜）→板底次龙骨（60×80㎜）→铺顶板模板→__预检
5.
6.
4.3顶板、梁采用快拆体系，梁底设置覆膜胶合板板条，板底根据覆膜胶合板配置模数相应设置板条，并设置通长木方及立柱支撑，待混凝土强度
5.
6.
4.4施工技术要求a.按规范要求，跨度大于4m的梁、板，应按设计要求起拱，起拱高度统一定为1‰b.顶板、梁的模板支撑立杆的位置放线确定，保证上下层支撑对准满足拆模要求后方可拆除c.顶板支模由开间一侧开始，收头处若按模数存在10cm以下板条，则靠收头部位两块整板同时切割以避免出现板条d.需进行切割的顶板模板开料后要上刨子刮平；顶板模板用圆钉与次龙骨固定，圆钉间距不大于40cm（模板存在翘曲时，圆钉适当加密）；顶板模板铺设、固定完毕，接缝处用掺加界面剂的水泥浆_缝以防止混凝土浇注时漏浆e.为保证楼板模板的平整度，注意主次龙骨木方的选料，使用前上刨刮平f.用于楼板支模的覆膜胶合板周转使用过程中边角破损严重者要切除边角并上刨刨光、刷胶边角切割时注意方正
5.
6.5梁模板__
5.
6.
5.1梁模板有底模、侧模、锁口方子组成，梁侧模板，拼缝应设置在次楞上，所以拼装梁模板，次楞的间距应考虑拼缝的要求锁口方子将梁侧板与底板夹紧，在主次梁交接处应在主梁侧板上留缺口，并钉上次梁的侧板，在立梁的衬口挡上钉上底板
5.
6.
5.2梁模板__时，应在梁模板端头__设一衬口档，浇注砼前用以清除模板内杂物清除结束用支撑将衬口档封严固定附墙柱应在连墙上方预留一螺栓孔，以便拉结衬口档，然后把梁底板两端搁置在柱模衬口档的支撑，并按梁模长度等分顶撑立柱的间距，按梁的宽度确定顶撑立柱的排距，安放侧板时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧板底外侧铺上夹木，用夹木将侧板夹紧，并钉牢在顶撑头上木龙骨上，随即把斜撑钉牢
5.
6.
5.3次梁模板的__要待主梁模板__并校正后才能进行其底板和侧板两头钉在主梁模板缺口处的衬口档上次梁模板的两侧板外侧要按次楞的标高钉上托木梁模板__后，要拉中线进行检查，复核两模中心位置是否对正，待平板模板__后，检查并调整标高，将楔子钉牢在垫板上，各顶撑立柱之间应设水平撑，以保持顶撑的稳固
5.
6.
5.4当梁的跨度在4米或4米以上时，在梁模的跨中要起拱，起拱高度为梁跨度的
0.1～
0.3%
5.
6.
5.5梁柱节点模板系关键部位要求模板抱在柱子上的长度不小于50㎝，同时设两道柱箍，上部板模与梁帮固定、缝隙严密、防止跑模
5.
6.6梁侧模__
5.
6.
6.1钢筋绑扎检验后开始__
5.
6.
6.2梁柱接头模板__和梁侧模板一样，梁柱接头模板夹住底模，向下探入梁头50mm，就位后随即锁紧柱箍斜撑和加固，待梁帮模板施工完毕后同时进行
5.
6.
6.3__梁侧模板，梁侧模板夹住底模，与梁柱接头模板接口处加胶条，就位后随即支设锁口方子、立管和斜撑
5.
6.
6.4__穿梁螺栓，根据不同高度的梁设置的位置，在模板上打孔，穿螺栓，加短钢管用3形扣件和螺帽拧紧，短钢管上端标高应在板模板小龙骨的下皮
5.
6.
6.5检验梁底模位置加以固定，侧模垂直度和梁截面尺寸并加以固定
5.
6.7柱模板__
5.
6.
7.1__工艺楼板混凝土浇注时墙根部位刮平、抹光→放柱位置线→剔除浮浆层→沿柱皮外侧5mm处贴海绵条→柱模就位__→柱模闭合固定接口螺栓→__柱箍→安设支撑→校正垂直度→固定柱模→__预检→混凝土浇注完毕模板二次调整
5.
6.
7.2技术要求
（1）柱根处理方法、密封条粘设沿柱皮外侧5mm处贴20mm厚海绵条或砌筑20ｍｍ厚水泥砂浆找平
（2）在__柱模时，应拉通线，保证柱边在同__面内
（3）为保证模板位置的准确，模板就位时尽量使两边同时压线，调整时先将一边调整到位再调另一边，模板调整时要求至少3人同时操作
（4）混凝土浇筑完毕立即进行垂直度二次校正
5.7模板的拆除
5.
7.1墙体模板首次拆模时，需当常温混凝土同条件试块强度大于
1.2Mpa，方可拆除，当天气变化时需再次进行常温混凝土同条件试块试压
5.
7.2墙、柱模板拆除须待混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏后方可拆除
5.
7.3按混凝土强度增长规律，在春、夏、秋季进行施工时，一般12小时后即可拆模
5.
7.4拆除穿墙螺栓，且留下最上排和中排的部分螺栓，使之松开但不退掉螺母和扣件，以防模板撬离时倾倒；拆除模板两端接缝处连接窄条模板，敲击大模立楞上端，使之脱离墙体，然后用撬棍撬大模底边肋，使之全部脱离墙体拆除模板顺序与__模板顺序相反
5.
7.5模板拆除时上口宜使用倒链，防止使用撬棍撬坏新浇混凝土
5.
7.6大模板拆除时企口缝处撬动背楞，尽量不撬动面板
5.
7.7拆模时间需要工长提前向技术部门提出拆模申请，经技术部门同意签认后，方可拆除
5.
7.8当施工荷载产生的效应比使用荷载更为不利时，所采用的措施
5.8梁帮拆除
5.
8.1外缘梁的外侧梁帮可隔日拆除
5.
8.2内部框架梁梁帮不便单独拆除，与梁底模板一道拆除
5.9底模拆除的要求各类水平构件拆模时混凝土强度须符合下表要求结构类型结构跨度（m）达到设计强度的百分率（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件-
1005.
9.1板混凝土施工时留置同条件试块，同条件试块放置在楼层与梁、板混凝土一同养护，拆模前进行试压用以检验达到设计强度的百分比
5.
9.2板模板拆除均需自一头开始，严禁从多个方向同时进行
5.
9.3楼板拆模时支撑体系不得整间拆除后再拆面板
5.
9.4板拆模时后浇带位置处模板先予保留，待拆模材料清运完毕对后浇带两侧进行支顶后再拆除后浇带模板以便对后浇带进行清理、剔凿
5.
9.5顶板拆模要求保证有两层的支撑，以确保施工荷载的需要
5.
9.6楼板、梁模板拆除顶板拆模时的同条件试块强度应符合规范要求，且必须有三层以上支撑，拆模前要填写拆模申请，报技术负责人审批先拆除梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除立柱，每根龙骨留1～2根立柱不拆操作人员站在已拆掉空隙，拆去近旁斜支柱使其龙骨自由坠落
5.10后浇缝处支撑方法
5.
10.1梁、板拆模时后浇带位置处模板先予保留，待拆模材料清运完毕对后浇带两侧进行支顶后再拆除后浇带模板以便对后浇带进行清理、剔凿
5.
10.2沿后浇带两侧进行支撑，立杆间距900mm后浇带处支撑待后浇带浇筑完毕，强度达到100％后方可拆除
5.11模板的维护与修理
5.
11.1劳动力__
5.
11.2为做好模板的维护与修理工作，结构施工期间抽调专门人员负责模板的维护与修理，维护与修理过程中加强自检，合格后方可周转使用
5.12木模板维护与修理
5.
12.1首次进场的模板需对模板表面进行认真清理，清理完毕用棉丝揩拭涂刷水性脱模剂
5.
12.2模板在现场拼装好后，板缝错台必须磨平，使用前刷水性脱模剂
5.
12.3模板使用完一次，必须及时清理，用扁铲清理大模板板面，铲掉混凝土残渣，用滚刷涂刷油质脱模剂，用抹布或棉丝将板面的浮油擦净
5.
12.4木模板在使用过程中必须对其平整度进行定期检修
5.
12.5模板堆放处必须加垫木，防止模板受潮
5.
12.6模板在__、拆模过程中，严禁用力撞击
5.
12.7模板拆除后认真清理灰浆，灰浆清理要完全__，尤其应注意模板底口清理以防再次支模时因底口不严造成漏浆
5.
12.8面板灰浆清理时动作要轻，用于铲除灰浆的开刀不要过于锋利以防破坏面板
5.
12.9拆下来的模板要认真检查面板与背楞连接是否松动，如有松动原有圆钉要逐一砸牢并适当补钉圆钉
5.
12.10边角破坏严重的面板予以更换
5.
12.11背楞木方如有变形须予更换
6.施工质量安全措施
6.1技术交底施工前__相关人员集中进行交底，会上解决疑点，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的因素
6.2过程管理
（1）、施工中管理要点
①竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工
②模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收
③砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化
④模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件
（2）、质量管理措施
①认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，遇工程变更或其他技术措施，均以施工__单和签证手续为依据，严格按国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导
②认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态
③严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板__质量
④混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑
⑤对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用
⑥为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵
⑦所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆
⑧模板__应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性严格控制预期拼模板精度
⑨严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞⑩每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正
6.3验收管理
（1）、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0
（2）、现浇结构模板__的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查
（3）、支模架搭设允许偏差及检查方法项目允许偏差检查方法梁底立杆间距+30mm钢尺检查板底立杆间距+30mm钢尺检查立杆步距+50mm钢尺检查立杆垂直度≤
0.75%且≯60mm钢尺与吊线检查扣件拧紧40-65N.M力矩扳手
6.4砼浇捣管理
1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时__再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息确保砼浇筑正常进行
2、根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；
3、__前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查
4、砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象
5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端搭设本方案涉及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1或2层支架不允许拆除
6.5重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点
1、机械伤害形成原因木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施
①设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效
②停机时要拉闸、断电、上锁
2、触电形成原因漏电开关失效，违规接送电源应采取的控制措施
①机械设备必须做到“一机一闸一漏电”
②按、拆电源应由专业电工操作
③漏电开关等必须灵敏有效
④现场电缆布设规范5设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关
3、火灾形成原因明火应采取的控制措施
①严禁烟火；
②严禁存放易燃易爆物品；
③操作间必须配齐消防器材
4、物体打击形成原因模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷应采取的控制措施
①轻拿慢放，规范作业，注意安全
②应经常检查所用工具，确保安全有效
5、高处坠落形成原因高处支模防护不到位应采取的控制措施脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬
6、坍塌形成原因木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求应采取的控制措施
①应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷
②基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验
7、起重伤害形成原因模板等吊运不规范应采取的控制措施
①吊装时应把吊物绑牢固
②__工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定
③被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物__停留
④经常检查吊索具，并且保持安全有效
⑤遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物
⑥整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控
6.6安全文明管理措施
1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定
2、模板及其支撑系统在__过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落
4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷
5、装拆模板时，必须搭设脚手架装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人高处作业时，操作人员要扣上安全带
6、__墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆
7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点吊点要合理布置
8、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护
9、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板
6.7监测措施
1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移
2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头
3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决
4、监测说明
①班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；
②模板工程日常检查重点部位1杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2连墙件是否松动；3架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4施工过程中是否有超载现象；5安全防护措施是否符合规范要求；6支架与杆件是否有变形现象；
5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次
①本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内
②监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理
6.8应急预案
1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案
2、应急__小组及其职责应急__小组由组长（__）、副组长（陈红）、成员（张天兴、陈桂松、李相军）等构成1__各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力2当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和__指挥协调3负责准备所需要的应急物资和应急设备4及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告
3、应急反应预案1事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管__应逐级上报，并联络__，__抢救2事故报告事故发生后应逐级上报一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员发生重大事故时，应立即向上级__汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告3现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故火灾事故应急处理及时__，__扑救，集中力量控制火势消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火触电事故处理立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部__坏死时，必须注射破伤风抗菌素高温中暑的应急处理将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救
7.模板__、码放过程的的安全注意事项
7.1模板要划出专门堆放区，场区内的大模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场，不得在大模板下休息、乘凉
7.2大模板存放时应随时将自稳角调整好，面对面放置防止倾倒；板面倾角75～80°，支腿应设通长垫木两块模板将还应留出便于清理和涂刷隔离剂作业的通道，板底间距不小于60㎝
7.3角膜和其他配套模板应放在专用堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放在大模板和其他构件上，以防下滑倾翻伤人
7.4木工机械要加防护装置，要有接地线，__漏电保护器，分机要一机一闸一保护，机械操作人员要经过培训持证上岗
7.5木工棚及堆放场地应设置足够消防器材并经常检查，发现失效及时更换
7.6施工现场禁止吸烟，杜绝火种刨花木屑应及时清运到指定地点堆存，并及时外运
7.7模板必须设置安全链，一端固定在模板上，在支模时，通过安全链将模板临时与结构主筋挂接固定，以防止模板在未支撑稳定前发生倾倒8．安全防护措施
8.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于
1.8m高的固定式防护门，并设置180mm高踢脚板，门离地高度不大于50mm电梯井洞口防护示意图
8.2结构临边的防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用Φ48×
3.5钢管其高度不低于
1.2m、立杆间距不大于
2.5m、竖向每隔
0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具临边防护做法示意图
8.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道
1.2m高的护身栏，侧边满挂密目安全网
8.4基坑周边防护基础施工阶段，在距坑边1m处搭设架子立管从梯井内搭设
1.2m高的护身栏，侧边满挂密目安全网
8.5防雷避电措施防雷系统设计为避雷针与大横杆连通、接地线与楼层内避雷系统连成一体的措施拟设4根避雷针，避雷针采用Φ12镀锌圆钢制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害采用焊接连接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度，焊完后再用接地阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故
9.成品保护
9.1对模板配制、__过程的成品保护
9.
1.1现场操作人员应戴安全帽，扣好帽带，高空作业时系安全带和工具袋工具放在袋内，防止坠落伤人
9.
1.2塔式起重机司机及指挥__工必须经过培训，持证上岗施工中指挥人员与司机必须统一__，禁止违章指挥和操作
9.
1.3拆模时人员不可停留在拆除的板下
9.
1.4大模板__放置时，下面不得压有电线和气焊管线
9.
1.5__时，里外角膜和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落
9.
1.6大风大雨大雾大雪天气，不准在高空作业，五级以上应大风停止模板作业雨雪后要采取防滑措施并检查架子的稳定性
9.2对模板运输、拆除过程的成品保护
9.
2.1在运输及施工过程中，对配制好的各类模板应轻拿轻放，不得磕碰，临时堆放高度不得过高以防模板变形
9.
2.2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角
9.
2.3拆下模板后，发现模板不平或边角损坏变形应及时修理和更换
9.
2.4严禁其他工种任意在模板上开洞，胡乱拆改模板
9.
2.5顶板模板支设好后不得在其上集中堆料混凝土浇灌用的布料杆位置支撑适当加密模板的支撑体系其他工种不得随意拆除
10.最不利模板计算书（见附件）
10.1最不利层板模板计算
10.
1.
1、
3.4m层高板模板计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土楼板名称6楼标准层新浇混凝土楼板板厚mm220新浇混凝土楼板边长Lm
8.5新浇混凝土楼板边宽Bm
6.4
二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载kN/m
22.5当计算面板和小梁时的集中荷载kN
2.5当计算主梁时的均布活荷载kN/m
21.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载kN/m21模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板自重标准值
0.1面板及小梁自重标准值
0.3楼板模板自重标准值
0.5模板及其支架自重标准值
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.
30.097风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计模板支架高度m
3.4立柱纵向间距lamm1100立柱横向间距lbmm1100水平拉杆步距hmm1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离mm400立柱距混凝土板长边的距离mm450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距mm300小梁最大悬挑长度mm250主梁最大悬挑长度mm250结构表面的要求结构表面外露设计简图如下模板设计平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_平面图.dwg模板设计剖面图楼板长向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_长向.dwg模板设计剖面图楼板宽向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_短向.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》
5.
2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm
41、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.1+
1.1+24×
0.22+
1.4×
2.5，
1.35×
0.1+
1.1+24×
0.22+
1.4×
0.7×
2.5]×1=
9.222kN/mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.1×1=
0.108kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1K=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM__x＝__x[q1l2/8q2l2/8+pl/4]=__x[
9.222×
0.32/8，
0.108×
0.32/8+
3.15×
0.3/4]=
0.237kN·mσ＝M__x/W＝
0.237×106/37500＝
6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.1+
1.1+24×
0.22×1=
5.622kN/mν＝5ql4/384EI＝5×
5.622×3004/384×_____×281250＝
0.211mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝
0.75mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.78小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下
1、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.3+
1.1+24×
0.22+
1.4×
2.5，
1.35×
0.3+
1.1+24×
0.22+
1.4×
0.7×
2.5]×
0.3＝
2.831kN/mM1＝q1l2/8＝
2.831×
1.12/8＝
0.428kN·mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.3×
0.3＝
0.097kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1k=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝
0.097×
1.12/8+
3.15×
1.1/4＝
0.881kN·mM3＝__x[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=__x[
2.831×
0.252/2，
0.097×
0.252/2+
3.15×
0.25]＝
0.791kN·mM__x＝__x[M1，M2，M3]＝__x[
0.428，
0.881，
0.791]＝
0.881kN·mσ＝M__x/W＝
0.881×106/64000＝
13.765N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V1＝
0.5q1L＝
0.5×
2.831×
1.1＝
1.557kNV2＝
0.5q2L+
0.5p＝
0.5×
0.097×
1.1+
0.5×
3.15＝
1.628kNV3＝__x[q1L1，q2L1+p]＝__x[
2.831×
0.25，
0.097×
0.25+
3.15]＝
3.174kNV__x＝__x[V1，V2，V3]＝__x[
1.557，
1.628，
3.174]＝
3.174kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
3.174×1000/2×60×80＝
0.992N/mm2≤[τ]＝
1.78N/mm2满足要求！
3、挠度验算q=G1k+G3k+G2k×h×b=
0.3+24+
1.1×
0.22×
0.3＝
1.747kN/m跨中ν__x＝5qL4/384EI=5×
1.747×11004/384×9350×2560000＝
1.391mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝
2.75mm悬臂端ν__x＝qL4/8EI=
1.747×2504/8×9350×2560000＝
0.036mm≤[ν]＝l1×2/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
410.78主梁截面抵抗矩Wcm
34.49主梁验算方式简支梁
1、小梁最大支座反力计算Q1k＝
1.5kN/m2q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.5+
1.1+24×
0.22+
1.4×
1.5，
1.35×
0.5+
1.1+24×
0.22+
1.4×
0.7×
1.5]×
0.3＝
2.592kN/mq2＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.5+
1.1+24×
0.22×
0.3=
1.807kN/m承载能力极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q1L＝
0.5×
2.592×
1.1＝
1.426kN按悬臂梁，R1＝q1l=
2.592×
0.25＝
0.648kNR＝__x[R__x，R1]＝
1.426kN;正常使用极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q2L＝
0.5×
1.807×
1.1＝
0.994kN按悬臂梁，R1＝q2l=
1.807×
0.25＝
0.452kNR＝__x[R__x，R1]＝
0.994kN;
2、抗弯验算计算简图如下主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.466kN·mσ＝M__x/W＝
0.466×106/4490＝
103.764N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
3、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
3.241kNτ__x＝2V__x/A=2×
3.241×1000/424＝
15.2__N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
4、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
1.517mm跨中ν__x=
1.517mm≤[ν]=1100/400=
2.75mm悬挑段ν__x＝
0.879mm≤[ν]=250×2/400=
1.25mm满足要求！
七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面__Amm2424立柱截面回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.49抗压强度设计值[f]N/mm2205λ＝h/i＝1800/
15.9＝___≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝
0.496Mw=
0.92×
1.4ωklah2/10=
0.92×
1.4×
0.097×
1.1×
1.82/10＝
0.039kN·mNw＝
0.9[
1.2ΣNGik+
0.9×
1.4ΣNQik+Mw/lb]=
0.9×[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.22+
0.9×
1.4×1×
1.1×
1.1+
0.039/
1.1]＝
9.6kNf＝Nw/φA+Mw/W＝
9600.465/
0.496×424+
0.039×106/4490＝
54.382N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝
9.6kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm120混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
9.6kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[a+h0+b+h0]=1200mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1200×100/1000=
120.12kN≥F1=
9.6kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
9.6kN满足要求！
10.
1.
2、
3.9m层高板模板计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土楼板名称__地下一层新浇混凝土楼板板厚mm200新浇混凝土楼板边长Lm
8.4新浇混凝土楼板边宽Bm
6.6
二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载kN/m
22.5当计算面板和小梁时的集中荷载kN
2.5当计算主梁时的均布活荷载kN/m
21.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载kN/m21模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板自重标准值
0.1面板及小梁自重标准值
0.3楼板模板自重标准值
0.5模板及其支架自重标准值
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.
30.097风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计模板支架高度m
3.9立柱纵向间距lamm900立柱横向间距lbmm900水平拉杆步距hmm1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离mm150立柱距混凝土板长边的距离mm150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距mm300小梁最大悬挑长度mm250主梁最大悬挑长度mm250结构表面的要求结构表面外露设计简图如下模板设计平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_平面图.dwg模板设计剖面图楼板长向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_长向.dwg模板设计剖面图楼板宽向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_短向.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》
5.
2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm
41、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.1+
1.1+24×
0.2+
1.4×
2.5，
1.35×
0.1+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
2.5]×1=
8.68kN/mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.1×1=
0.108kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1K=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM__x＝__x[q1l2/8q2l2/8+pl/4]=__x[
8.68×
0.32/8，
0.108×
0.32/8+
3.15×
0.3/4]=
0.237kN·mσ＝M__x/W＝
0.237×106/37500＝
6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.1+
1.1+24×
0.2×1=
5.12kN/mν＝5ql4/384EI＝5×
5.12×3004/384×_____×281250＝
0.192mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝
0.75mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.78小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下
1、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.3+
1.1+24×
0.2+
1.4×
2.5，
1.35×
0.3+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
2.5]×
0.3＝
2.669kN/mM1＝q1l2/8＝
2.669×
0.92/8＝
0.27kN·mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.3×
0.3＝
0.097kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1k=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝
0.097×
0.92/8+
3.15×
0.9/4＝
0.719kN·mM3＝__x[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=__x[
2.669×
0.252/2，
0.097×
0.252/2+
3.15×
0.25]＝
0.791kN·mM__x＝__x[M1，M2，M3]＝__x[
0.27，
0.719，
0.791]＝
0.791kN·mσ＝M__x/W＝
0.791×106/64000＝
12.352N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V1＝
0.5q1L＝
0.5×
2.669×
0.9＝
1.201kNV2＝
0.5q2L+
0.5p＝
0.5×
0.097×
0.9+
0.5×
3.15＝
1.619kNV3＝__x[q1L1，q2L1+p]＝__x[
2.669×
0.25，
0.097×
0.25+
3.15]＝
3.174kNV__x＝__x[V1，V2，V3]＝__x[
1.201，
1.619，
3.174]＝
3.174kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
3.174×1000/2×60×80＝
0.992N/mm2≤[τ]＝
1.78N/mm2满足要求！
3、挠度验算q=G1k+G3k+G2k×h×b=
0.3+24+
1.1×
0.2×
0.3＝
1.596kN/m跨中ν__x＝5qL4/384EI=5×
1.596×9004/384×9350×2560000＝
0.57mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝
2.25mm悬臂端ν__x＝qL4/8EI=
1.596×2504/8×9350×2560000＝
0.033mm≤[ν]＝l1×2/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
410.78主梁截面抵抗矩Wcm
34.49主梁验算方式简支梁
1、小梁最大支座反力计算Q1k＝
1.5kN/m2q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.5+
1.1+24×
0.2+
1.4×
1.5，
1.35×
0.5+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
1.5]×
0.3＝
2.409kN/mq2＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.5+
1.1+24×
0.2×
0.3=
1.656kN/m承载能力极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q1L＝
0.5×
2.409×
0.9＝
1.084kN按悬臂梁，R1＝q1l=
2.409×
0.25＝
0.602kNR＝__x[R__x，R1]＝
1.084kN;正常使用极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q2L＝
0.5×
1.656×
0.9＝
0.745kN按悬臂梁，R1＝q2l=
1.656×
0.25＝
0.414kNR＝__x[R__x，R1]＝
0.745kN;
2、抗弯验算计算简图如下主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.271kN·mσ＝M__x/W＝
0.271×106/4490＝
60.356N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
3、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
2.228kNτ__x＝2V__x/A=2×
2.228×1000/424＝
10.509N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
4、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
0.436mm跨中ν__x=
0.436mm≤[ν]=900/400=
2.25mm悬挑段ν__x＝
0.378mm≤[ν]=250×2/400=
1.25mm满足要求！
七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面__Amm2424立柱截面回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.49抗压强度设计值[f]N/mm2205λ＝h/i＝1800/
15.9＝___≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝
0.496Mw=
0.92×
1.4ωklah2/10=
0.92×
1.4×
0.097×
0.9×
1.82/10＝
0.032kN·mNw＝
0.9[
1.2ΣNGik+
0.9×
1.4ΣNQik+Mw/lb]=
0.9×[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.2+
0.9×
1.4×1×
0.9×
0.9+
0.032/
0.9]＝
5.998kNf＝Nw/φA+Mw/W＝
5998.211/
0.496×424+
0.032×106/4490＝
35.665N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝
5.998kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm120混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
5.998kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[a+h0+b+h0]=1200mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1200×100/1000=
120.12kN≥F1=
5.998kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
5.998kN满足要求！
10.
1.
3、
6.4m层高板模板计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土楼板名称__地下一层新浇混凝土楼板板厚mm200新浇混凝土楼板边长Lm
8.5新浇混凝土楼板边宽Bm
7.4
二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载kN/m
22.5当计算面板和小梁时的集中荷载kN
2.5当计算主梁时的均布活荷载kN/m
21.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载kN/m21模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板自重标准值
0.1面板及小梁自重标准值
0.3楼板模板自重标准值
0.5模板及其支架自重标准值
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.
30.097风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计模板支架高度m
6.4立柱纵向间距lamm600立柱横向间距lbmm600水平拉杆步距hmm1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离mm50立柱距混凝土板长边的距离mm100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距mm300小梁最大悬挑长度mm250主梁最大悬挑长度mm250结构表面的要求结构表面外露设计简图如下模板设计平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_平面图.dwg模板设计剖面图楼板长向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_长向.dwg模板设计剖面图楼板宽向D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\板模板扣件式_立面图_短向.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》
5.
2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm
41、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.1+
1.1+24×
0.2+
1.4×
2.5，
1.35×
0.1+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
2.5]×1=
8.68kN/mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.1×1=
0.108kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1K=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM__x＝__x[q1l2/8q2l2/8+pl/4]=__x[
8.68×
0.32/8，
0.108×
0.32/8+
3.15×
0.3/4]=
0.237kN·mσ＝M__x/W＝
0.237×106/37500＝
6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.1+
1.1+24×
0.2×1=
5.12kN/mν＝5ql4/384EI＝5×
5.12×3004/384×_____×281250＝
0.192mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝
0.75mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.78小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下
1、强度验算q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.3+
1.1+24×
0.2+
1.4×
2.5，
1.35×
0.3+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
2.5]×
0.3＝
2.669kN/mM1＝q1l2/8＝
2.669×
0.62/8＝
0.12kN·mq2＝
0.9×
1.2×G1k×b=
0.9×
1.2×
0.3×
0.3＝
0.097kN/mp＝
0.9×
1.4×Q1k=
0.9×
1.4×
2.5＝
3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝
0.097×
0.62/8+
3.15×
0.6/4＝
0.477kN·mM3＝__x[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=__x[
2.669×
0.252/2，
0.097×
0.252/2+
3.15×
0.25]＝
0.791kN·mM__x＝__x[M1，M2，M3]＝__x[
0.12，
0.477，
0.791]＝
0.791kN·mσ＝M__x/W＝
0.791×106/64000＝
12.352N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V1＝
0.5q1L＝
0.5×
2.669×
0.6＝
0.801kNV2＝
0.5q2L+
0.5p＝
0.5×
0.097×
0.6+
0.5×
3.15＝
1.604kNV3＝__x[q1L1，q2L1+p]＝__x[
2.669×
0.25，
0.097×
0.25+
3.15]＝
3.174kNV__x＝__x[V1，V2，V3]＝__x[
0.801，
1.604，
3.174]＝
3.174kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
3.174×1000/2×60×80＝
0.992N/mm2≤[τ]＝
1.78N/mm2满足要求！
3、挠度验算q=G1k+G3k+G2k×h×b=
0.3+24+
1.1×
0.2×
0.3＝
1.596kN/m跨中ν__x＝5qL4/384EI=5×
1.596×6004/384×9350×2560000＝
0.113mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝
1.5mm悬臂端ν__x＝qL4/8EI=
1.596×2504/8×9350×2560000＝
0.033mm≤[ν]＝l1×2/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
410.78主梁截面抵抗矩Wcm
34.49主梁验算方式简支梁
1、小梁最大支座反力计算Q1k＝
1.5kN/m2q1＝
0.9__x[
1.2G1k+G3k+G2k×h+
1.4Q1k，
1.35G1k+G3k+G2k×h+
1.4×
0.7Q1k]×b=
0.9__x[
1.2×
0.5+
1.1+24×
0.2+
1.4×
1.5，
1.35×
0.5+
1.1+24×
0.2+
1.4×
0.7×
1.5]×
0.3＝
2.409kN/mq2＝G1k+G3k+G2k×h×b=
0.5+
1.1+24×
0.2×
0.3=
1.656kN/m承载能力极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q1L＝
0.5×
2.409×
0.6＝
0.723kN按悬臂梁，R1＝q1l=
2.409×
0.25＝
0.602kNR＝__x[R__x，R1]＝
0.723kN;正常使用极限状态按简支梁，R__x＝
0.5q2L＝
0.5×
1.656×
0.6＝
0.497kN按悬臂梁，R1＝q2l=
1.656×
0.25＝
0.414kNR＝__x[R__x，R1]＝
0.497kN;
2、抗弯验算计算简图如下主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.181kN·mσ＝M__x/W＝
0.181×106/4490＝
40.256N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
3、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
1.205kNτ__x＝2V__x/A=2×
1.205×1000/424＝
5.686N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
4、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
0.26mm跨中ν__x=
0.041mm≤[ν]=600/400=
1.5mm悬挑段ν__x＝
0.26mm≤[ν]=250×2/400=
1.25mm满足要求！
七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面__Amm2424立柱截面回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.49抗压强度设计值[f]N/mm2205λ＝h/i＝1800/
15.9＝___≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝
0.496Mw=
0.92×
1.4ωklah2/10=
0.92×
1.4×
0.097×
0.6×
1.82/10＝
0.021kN·mNw＝
0.9[
1.2ΣNGik+
0.9×
1.4ΣNQik+Mw/lb]=
0.9×[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.2+
0.9×
1.4×1×
0.6×
0.6+
0.021/
0.6]＝
2.684kNf＝Nw/φA+Mw/W＝
2683.691/
0.496×424+
0.021×106/4490＝
17.524N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝
2.684kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm120混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
2.684kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[a+h0+b+h0]=1200mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1200×100/1000=
120.12kN≥F1=
2.684kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
2.684kN满足要求！
10.2最不利梁模板扣件式计算书
10.
2.
1、
3.4m层高350×650截面尺寸梁计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－
20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土梁名称6楼标准层KLy4新浇混凝土梁计算跨度m6混凝土梁截面尺寸mm×mm350×650新浇混凝土结构层高m
3.4梁侧楼板厚度mm110
二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板
0.1面板及小梁
0.3模板面板
0.5模板及其支架
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324混凝土梁钢筋自重标准值G3kkN/m
31.5混凝土板钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1kkN/m21对水平面模板取值Q2kkN/m22风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.3非自定义:
0.156风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距lamm1100梁两侧立柱间距lbmm1100步距hmm1500新浇混凝土楼板立柱间距lamm、lbmm
1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离mm550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离mm550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度mm200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_平面图.dwg立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×__x[
1.2G1k+G2k+G3k×h+
1.4Q2k，
1.35G1k+G2k+G3k×h+
1.4ψcQ2k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×2，
1.35×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×
0.7×2]×1＝
22.024kN/mq1静＝
0.9×
1.35×[G1k+G2k+G3k×h]×b＝
0.9×
1.35×[
0.1+24+
1.5×
0.65]×1＝
20.26kN/mq1活＝
0.9×
1.4×
0.7×Q2k×b＝
0.9×
1.4×
0.7×2×1＝
1.764kN/mq2＝[G1k+G2k+G3k×h]×b＝[
0.1+24+
1.5×
0.65]×1＝
16.675kN/m
1、强度验算M__x＝
0.107q1静L2+
0.121q1活L2＝
0.107×
20.26×
0.0872+
0.121×
1.764×
0.0872＝
0.018kN·mσ＝M__x/W＝
0.018×106/37500＝
0.___N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算ν__x＝
0.632q2L4/100EI=
0.632×
16.675×
87.54/100×_____×281250＝
0.002mm≤[ν]＝l/250＝
87.5/250＝
0.35mm满足要求！
3、支座反力计算设计值承载能力极限状态R1=R5=
0.393q1静l+
0.446q1活l=
0.393×
20.26×
0.087+
0.446×
1.764×
0.087＝
0.766kNR2=R4=
1.143q1静l+
1.223q1活l=
1.143×
20.26×
0.087+
1.223×
1.764×
0.087＝
2.215kNR3=
0.928q1静l+
1.142q1活l=
0.928×
20.26×
0.087+
1.142×
1.764×
0.087＝
1.821kN标准值正常使用极限状态R1=R5=
0.393q2l=
0.393×
16.675×
0.087＝
0.573kNR2=R4=
1.143q2l=
1.143×
16.675×
0.087＝
1.668kNR3=
0.928q2l=
0.928×
16.675×
0.087＝
1.354kN
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm213小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.4小梁弹性模量EN/mm29600小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图q1＝__x{
0.766+
0.9×
1.35×[
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11]+
0.9×__x[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×2，
1.35×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.7×2]×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
2.215+
0.9×
1.35×
0.3-
0.1×
0.35/4}=
2.248kN/mq2＝__x{
0.573+
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11+
0.5+24+
1.1×
0.11×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
1.668+
0.3-
0.1×
0.35/4}＝
1.685kN/m
1、抗弯验算M__x＝__x[
0.1q1l12，
0.5q1l22]＝__x[
0.1×
2.248×
1.12，
0.5×
2.248×
0.22]＝
0.272kN·mσ＝M__x/W＝
0.272×106/64000＝
4.25N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V__x＝__x[
0.6q1l1，q1l2]＝__x[
0.6×
2.248×
1.1，
2.248×
0.2]＝
1.483kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
1.483×1000/2×60×80＝
0.464N/mm2≤[τ]＝
1.4N/mm2满足要求！
3、挠度验算ν1＝
0.677q2l14/100EI＝
0.677×
1.685×11004/100×9600×2560000＝
0.68mm≤[ν]＝l1/250＝1100/250＝
4.4mmν2＝q2l24/8EI＝
1.685×2004/8×9600×2560000＝
0.014mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝
1.6mm满足要求！
4、支座反力计算梁头处即梁底支撑主梁悬挑段根部承载能力极限状态R__x＝__x[
1.1q1l1，
0.4q1l1+q1l2]＝__x[
1.1×
2.248×
1.1，
0.4×
2.248×
1.1+
2.248×
0.2]＝
2.72kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
2.706kN，R2＝R4＝
2.72kN，R3＝
2.23kN正常使用极限状态R__x＝__x[
1.1q2l1，
0.4q2l1+q2l2]＝__x[
1.1×
1.685×
1.1，
0.4×
1.685×
1.1+
1.685×
0.2]＝
2.039kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
2.044kN，R2＝R4＝
2.039kN，R3＝
1.664kN
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×
3.25主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
411.5主梁截面抵抗矩Wcm
34.79主梁自重忽略不计，计算简图如下
1、抗弯验算主梁弯矩图kN·mσ＝M__x/W＝
0.456×106/4790＝
95.116N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
4.961kNτ__x＝2V__x/A=2×
4.961×1000/457＝
21.713N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
3、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
0.111mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝
2.2mm满足要求！
4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=
0.465kN，R2=
12.153kN，R3=
0.465kN
七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc
0.85扣件最大受力N＝__x[R1，R2，R3]＝
12.153kN＞Rc=kc×8=
0.85×8=
6.8kN
八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdmm600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度amm200顶部立杆计算长度系数μ
11.___非顶部立杆计算长度系数μ
21.755钢管类型Ф48×
3.25立柱截面__Amm2457回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.79抗压强度设计值fN/mm2205支架自重标准值qkN/m
0.
151、长细比验算顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=1×
1.___×600+2×200=1___mm非顶部立杆段l02=kμ2h=1×
1.755×1500=
2632.5mmλ=l0/i=
2632.5/
15.9=
165.566≤[λ]=210长细比满足要求！
2、风荷载计算Mw＝γ0×
1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝
1.4×
0.9×
0.156×
1.1×
1.52/10＝
0.049kN·m
3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同1面板验算q1＝[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×
0.9×2]×1＝
22.53kN/m2小梁验算q1＝__x{
0.786+
1.2×[
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11]+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
2.271+
1.2×
0.3-
0.1×
0.35/4}=
2.292kN/m同上四～六计算过程，可得R1＝
0.476kN，R2＝
12.438kN，R3＝
0.476kN顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=
1.155×
1.___×600+2×200=
1600.83mmλ1＝l01/i＝
1600.83/
15.9＝
100.681，查表得，φ1＝
0.588立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
0.476+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
0.55-
0.35/2/2×
1.1，
12.438，
0.476+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
1.1]+
0.049/
1.1＝
12.483kNf＝N/φA+Mw/W＝
12482.711/
0.588×457+
0.049×106/4790＝
56.609N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段l02=kμ2h=
1.155×
1.755×1500=
3040.537mmλ2＝l02/i＝
3040.537/
15.9＝
191.229，查表得，φ2＝
0.197立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
0.476+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
0.55-
0.35/2/2×
1.1，
12.438，
0.476+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
1.1]+
0.049/
1.1＝
12.483kN立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+
1.2×
0.15×
3.4-
0.65+Mw/lb＝__x[
0.476+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
0.55-
0.35/2/2×
1.1，
12.438，
0.476+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
1.1+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
1.1]+
0.495+
0.049/
1.1＝
12.978kNf＝N/φA+Mw/W＝
12977.711/
0.197×457+
0.049×106/4790＝
154.307N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm150混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
12.978kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[a+h0+b+h0]=1320mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1320×130/1000=
171.772kN≥F1=
12.978kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
12.978kN满足要求！
10.
2.
2、
3.9m层高500×800截面尺寸梁计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－
20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土梁名称__地下一层新浇混凝土梁计算跨度m
7.2混凝土梁截面尺寸mm×mm500×800新浇混凝土结构层高m
3.9梁侧楼板厚度mm200
二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板
0.1面板及小梁
0.3模板面板
0.5模板及其支架
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324混凝土梁钢筋自重标准值G3kkN/m
31.5混凝土板钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1kkN/m21对水平面模板取值Q2kkN/m22风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.3非自定义:
0.156风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距lamm900梁两侧立柱间距lbmm900步距hmm1500新浇混凝土楼板立柱间距lamm、lbmm
900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离mm450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离mm450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度mm200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_平面图.dwg立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×__x[
1.2G1k+G2k+G3k×h+
1.4Q2k，
1.35G1k+G2k+G3k×h+
1.4ψcQ2k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.8+
1.4×2，
1.35×
0.1+24+
1.5×
0.8+
1.4×
0.7×2]×1＝
26.671kN/mq1静＝
0.9×
1.35×[G1k+G2k+G3k×h]×b＝
0.9×
1.35×[
0.1+24+
1.5×
0.8]×1＝
24.908kN/mq1活＝
0.9×
1.4×
0.7×Q2k×b＝
0.9×
1.4×
0.7×2×1＝
1.764kN/mq2＝[G1k+G2k+G3k×h]×b＝[
0.1+24+
1.5×
0.8]×1＝
20.5kN/m
1、强度验算M__x＝
0.107q1静L2+
0.121q1活L2＝
0.107×
24.908×
0.1252+
0.121×
1.764×
0.1252＝
0.045kN·mσ＝M__x/W＝
0.045×106/37500＝
1.199N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算ν__x＝
0.632q2L4/100EI=
0.632×
20.5×1254/100×_____×281250＝
0.011mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝
0.5mm满足要求！
3、支座反力计算设计值承载能力极限状态R1=R5=
0.393q1静l+
0.446q1活l=
0.393×
24.908×
0.125+
0.446×
1.764×
0.125＝
1.322kNR2=R4=
1.143q1静l+
1.223q1活l=
1.143×
24.908×
0.125+
1.223×
1.764×
0.125＝
3.828kNR3=
0.928q1静l+
1.142q1活l=
0.928×
24.908×
0.125+
1.142×
1.764×
0.125＝
3.141kN标准值正常使用极限状态R1=R5=
0.393q2l=
0.393×
20.5×
0.125＝
1.007kNR2=R4=
1.143q2l=
1.143×
20.5×
0.125＝
2.929kNR3=
0.928q2l=
0.928×
20.5×
0.125＝
2.378kN
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm213小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.4小梁弹性模量EN/mm29600小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图q1＝__x{
1.322+
0.9×
1.35×[
0.3-
0.1×
0.5/4+
0.5×
0.8-
0.2]+
0.9×__x[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×2，
1.35×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.7×2]×__x[
0.45-
0.5/2，
0.9-
0.45-
0.5/2]/2×1，
3.828+
0.9×
1.35×
0.3-
0.1×
0.5/4}=
3.859kN/mq2＝__x{
1.007+
0.3-
0.1×
0.5/4+
0.5×
0.8-
0.2+
0.5+24+
1.1×
0.2×__x[
0.45-
0.5/2，
0.9-
0.45-
0.5/2]/2×1，
2.929+
0.3-
0.1×
0.5/4}＝
2.954kN/m
1、抗弯验算M__x＝__x[
0.1q1l12，
0.5q1l22]＝__x[
0.1×
3.859×
0.92，
0.5×
3.859×
0.22]＝
0.313kN·mσ＝M__x/W＝
0.313×106/64000＝
4.884N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V__x＝__x[
0.6q1l1，q1l2]＝__x[
0.6×
3.859×
0.9，
3.859×
0.2]＝
2.084kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
2.084×1000/2×60×80＝
0.651N/mm2≤[τ]＝
1.4N/mm2满足要求！
3、挠度验算ν1＝
0.677q2l14/100EI＝
0.677×
2.954×9004/100×9600×2560000＝
0.534mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝
3.6mmν2＝q2l24/8EI＝
2.954×2004/8×9600×2560000＝
0.024mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝
1.6mm满足要求！
4、支座反力计算梁头处即梁底支撑主梁悬挑段根部承载能力极限状态R__x＝__x[
1.1q1l1，
0.4q1l1+q1l2]＝__x[
1.1×
3.859×
0.9，
0.4×
3.859×
0.9+
3.859×
0.2]＝
3.82kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
2.539kN，R2＝R4＝
3.82kN，R3＝
3.14kN正常使用极限状态R__x＝__x[
1.1q2l1，
0.4q2l1+q2l2]＝__x[
1.1×
2.954×
0.9，
0.4×
2.954×
0.9+
2.954×
0.2]＝
2.924kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
2.228kN，R2＝R4＝
2.924kN，R3＝
2.384kN
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×
3.25主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
411.5主梁截面抵抗矩Wcm
34.79主梁自重忽略不计，计算简图如下
1、抗弯验算主梁弯矩图kN·mσ＝M__x/W＝
0.501×106/4790＝
104.537N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
4.998kNτ__x＝2V__x/A=2×
4.998×1000/457＝
21.873N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
3、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
0.136mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝
1.8mm满足要求！
4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=
1.361kN，R2=
13.136kN，R3=
1.361kN
七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc
0.85扣件最大受力N＝__x[R1，R2，R3]＝
13.136kN＞Rc=kc×12=
0.85×12=
10.2kN
八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdmm600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度amm200顶部立杆计算长度系数μ
11.___非顶部立杆计算长度系数μ
21.755钢管类型Ф48×
3.25立柱截面__Amm2457回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.79抗压强度设计值fN/mm2205支架自重标准值qkN/m
0.
151、长细比验算顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=1×
1.___×600+2×200=1___mm非顶部立杆段l02=kμ2h=1×
1.755×1500=
2632.5mmλ=l0/i=
2632.5/
15.9=
165.566≤[λ]=210长细比满足要求！
2、风荷载计算Mw＝γ0×
1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝
1.4×
0.9×
0.156×
0.9×
1.52/10＝
0.04kN·m
3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同1面板验算q1＝[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.8+
1.4×
0.9×2]×1＝
27.12kN/m2小梁验算q1＝__x{
1.349+
1.2×[
0.3-
0.1×
0.5/4+
0.5×
0.8-
0.2]+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×__x[
0.45-
0.5/2，
0.9-
0.45-
0.5/2]/2×1，
3.9+
1.2×
0.3-
0.1×
0.5/4}=
3.93kN/m同上四～六计算过程，可得R1＝
1.379kN，R2＝
13.368kN，R3＝
1.379kN顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=
1.155×
1.___×600+2×200=
1600.83mmλ1＝l01/i＝
1600.83/
15.9＝
100.681，查表得，φ1＝
0.588立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
1.379+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.45-
0.5/2/2×
0.9，
13.368，
1.379+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.9-
0.45-
0.5/2/2×
0.9]+
0.04/
0.9＝
13.412kNf＝N/φA+Mw/W＝
13412.002/
0.588×457+
0.04×106/4790＝
58.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段l02=kμ2h=
1.155×
1.755×1500=
3040.537mmλ2＝l02/i＝
3040.537/
15.9＝
191.229，查表得，φ2＝
0.197立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
1.379+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.45-
0.5/2/2×
0.9，
13.368，
1.379+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.9-
0.45-
0.5/2/2×
0.9]+
0.04/
0.9＝
13.412kN立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+
1.2×
0.15×
3.9-
0.8+Mw/lb＝__x[
1.379+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.45-
0.5/2/2×
0.9，
13.368，
1.379+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.2+
1.4×
0.9×1]×
0.9+
0.9-
0.45-
0.5/2/2×
0.9]+
0.558+
0.04/
0.9＝
13.97kNf＝N/φA+Mw/W＝
13970.002/
0.197×457+
0.04×106/4790＝
163.482N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm150混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
13.97kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[a+h0+b+h0]=1320mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1320×130/1000=
171.772kN≥F1=
13.97kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
13.97kN满足要求！
10.
2.
3、
6.4m层高350×650截面尺寸梁计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－
20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土梁名称6楼首层新浇混凝土梁计算跨度m6混凝土梁截面尺寸mm×mm350×650新浇混凝土结构层高m
6.4梁侧楼板厚度mm110
二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1kkN/m2面板
0.1面板及小梁
0.3模板面板
0.5模板及其支架
0.75新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m324混凝土梁钢筋自重标准值G3kkN/m
31.5混凝土板钢筋自重标准值G3kkN/m
31.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1kkN/m21对水平面模板取值Q2kkN/m22风荷载标准值ωkkN/m2基本风压ω0kN/m
20.3非自定义:
0.156风压高度变化系数μz
0.65风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用A梁跨度方向立柱间距lamm600梁两侧立柱间距lbmm1100步距hmm1500新浇混凝土楼板立柱间距lamm、lbmm
600、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离mm550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离mm550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度mm200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_平面图.dwg立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\梁模板扣件式_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×__x[
1.2G1k+G2k+G3k×h+
1.4Q2k，
1.35G1k+G2k+G3k×h+
1.4ψcQ2k]×b=
0.9×__x[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×2，
1.35×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×
0.7×2]×1＝
22.024kN/mq1静＝
0.9×
1.35×[G1k+G2k+G3k×h]×b＝
0.9×
1.35×[
0.1+24+
1.5×
0.65]×1＝
20.26kN/mq1活＝
0.9×
1.4×
0.7×Q2k×b＝
0.9×
1.4×
0.7×2×1＝
1.764kN/mq2＝[G1k+G2k+G3k×h]×b＝[
0.1+24+
1.5×
0.65]×1＝
16.675kN/m
1、强度验算M__x＝
0.107q1静L2+
0.121q1活L2＝
0.107×
20.26×
0.0872+
0.121×
1.764×
0.0872＝
0.018kN·mσ＝M__x/W＝
0.018×106/37500＝
0.___N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算ν__x＝
0.632q2L4/100EI=
0.632×
16.675×
87.54/100×_____×281250＝
0.002mm≤[ν]＝l/250＝
87.5/250＝
0.35mm满足要求！
3、支座反力计算设计值承载能力极限状态R1=R5=
0.393q1静l+
0.446q1活l=
0.393×
20.26×
0.087+
0.446×
1.764×
0.087＝
0.766kNR2=R4=
1.143q1静l+
1.223q1活l=
1.143×
20.26×
0.087+
1.223×
1.764×
0.087＝
2.215kNR3=
0.928q1静l+
1.142q1活l=
0.928×
20.26×
0.087+
1.142×
1.764×
0.087＝
1.821kN标准值正常使用极限状态R1=R5=
0.393q2l=
0.393×
16.675×
0.087＝
0.573kNR2=R4=
1.143q2l=
1.143×
16.675×
0.087＝
1.668kNR3=
0.928q2l=
0.928×
16.675×
0.087＝
1.354kN
五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm213小梁抗剪强度设计值[τ]N/mm
21.4小梁弹性模量EN/mm29600小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm4256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图q1＝__x{
0.766+
0.9×
1.35×[
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11]+
0.9×__x[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×2，
1.35×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.7×2]×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
2.215+
0.9×
1.35×
0.3-
0.1×
0.35/4}=
2.248kN/mq2＝__x{
0.573+
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11+
0.5+24+
1.1×
0.11×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
1.668+
0.3-
0.1×
0.35/4}＝
1.685kN/m
1、抗弯验算M__x＝__x[
0.1q1l12，
0.5q1l22]＝__x[
0.1×
2.248×
0.62，
0.5×
2.248×
0.22]＝
0.081kN·mσ＝M__x/W＝
0.081×106/64000＝
1.264N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！
2、抗剪验算V__x＝__x[
0.6q1l1，q1l2]＝__x[
0.6×
2.248×
0.6，
2.248×
0.2]＝
0.809kNτ__x＝3V__x/2bh0=3×
0.809×1000/2×60×80＝
0.253N/mm2≤[τ]＝
1.4N/mm2满足要求！
3、挠度验算ν1＝
0.677q2l14/100EI＝
0.677×
1.685×6004/100×9600×2560000＝
0.06mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝
2.4mmν2＝q2l24/8EI＝
1.685×2004/8×9600×2560000＝
0.014mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝
1.6mm满足要求！
4、支座反力计算梁头处即梁底支撑主梁悬挑段根部承载能力极限状态R__x＝__x[
1.1q1l1，
0.4q1l1+q1l2]＝__x[
1.1×
2.248×
0.6，
0.4×
2.248×
0.6+
2.248×
0.2]＝
1.483kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
1.476kN，R2＝R4＝
1.483kN，R3＝
1.216kN正常使用极限状态R__x＝__x[
1.1q2l1，
0.4q2l1+q2l2]＝__x[
1.1×
1.685×
0.6，
0.4×
1.685×
0.6+
1.685×
0.2]＝
1.112kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝
1.115kN，R2＝R4＝
1.112kN，R3＝
0.908kN
六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格mmФ48×
3.25主梁弹性模量EN/mm2206000主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁抗剪强度设计值[τ]N/mm2125主梁截面惯性矩Icm
411.5主梁截面抵抗矩Wcm
34.79主梁自重忽略不计，计算简图如下
1、抗弯验算主梁弯矩图kN·mσ＝M__x/W＝
0.248×106/4790＝
51.873N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算主梁剪力图kNV__x＝
2.706kNτ__x＝2V__x/A=2×
2.706×1000/457＝
11.841N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
3、挠度验算主梁变形图mmν__x＝
0.06mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝
2.2mm满足要求！
4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=
0.253kN，R2=
6.627kN，R3=
0.253kN
七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc
0.85扣件最大受力N＝__x[R1，R2，R3]＝
6.627kN≤Rc=kc×12=
0.85×12=
10.2kN满足要求！
八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdmm600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度amm200顶部立杆计算长度系数μ
11.___非顶部立杆计算长度系数μ
21.755钢管类型Ф48×
3.25立柱截面__Amm2457回转半径imm
15.9立柱截面抵抗矩Wcm
34.79抗压强度设计值fN/mm2205支架自重标准值qkN/m
0.
151、长细比验算顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=1×
1.___×600+2×200=1___mm非顶部立杆段l02=kμ2h=1×
1.755×1500=
2632.5mmλ=l0/i=
2632.5/
15.9=
165.566≤[λ]=210长细比满足要求！
2、风荷载计算Mw＝γ0×
1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝
1.4×
0.9×
0.156×
0.6×
1.52/10＝
0.027kN·m
3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同1面板验算q1＝[
1.2×
0.1+24+
1.5×
0.65+
1.4×
0.9×2]×1＝
22.53kN/m2小梁验算q1＝__x{
0.786+
1.2×[
0.3-
0.1×
0.35/4+
0.5×
0.65-
0.11]+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×__x[
0.55-
0.35/2，
1.1-
0.55-
0.35/2]/2×1，
2.271+
1.2×
0.3-
0.1×
0.35/4}=
2.292kN/m同上四～六计算过程，可得R1＝
0.259kN，R2＝
6.786kN，R3＝
0.26kN顶部立杆段l01=kμ1hd+2a=
1.155×
1.___×600+2×200=
1600.83mmλ1＝l01/i＝
1600.83/
15.9＝
100.681，查表得，φ1＝
0.588立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
0.259+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
0.55-
0.35/2/2×
0.6，
6.786，
0.26+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
0.6]+
0.027/
1.1＝
6.81kNf＝N/φA+Mw/W＝
6810.107/
0.588×457+
0.027×106/4790＝
30.883N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段l02=kμ2h=
1.155×
1.755×1500=
3040.537mmλ2＝l02/i＝
3040.537/
15.9＝
191.229，查表得，φ2＝
0.197立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝__x[
0.259+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
0.55-
0.35/2/2×
0.6，
6.786，
0.26+[
1.2×
0.5+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
0.6]+
0.027/
1.1＝
6.81kN立柱最大受力Nw＝__x[R1+N边1，R2，R3+N边2]+
1.2×
0.15×
6.4-
0.65+Mw/lb＝__x[
0.259+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
0.55-
0.35/2/2×
0.6，
6.786，
0.26+[
1.2×
0.75+24+
1.1×
0.11+
1.4×
0.9×1]×
0.6+
1.1-
0.55-
0.35/2/2×
0.6]+
1.035+
0.027/
1.1＝
7.845kNf＝N/φA+Mw/W＝
7845.107/
0.197×457+
0.027×106/4790＝
92.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度hmm150混凝土强度等级C30立杆底座长amm200立杆底座宽bmm200F1=N=
7.845kN
1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
0.7βhft+
0.25σpcmηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数当h≤800mm时，取βh=
1.0；当h≥2000mm时，取βh=
0.9；中间线性插入取用ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpcm临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在
1.0-
3.5N/㎜2范围内um临界截面周长距离局部荷载或集中反力作用__周边h0/2处板垂直截面的最不利周长h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=minη1η2η1=
0.4+
1.2/βsη2=
0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用__形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用__为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4当βs2时取βs=2，当__为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数对中柱，取as=40，对边柱，取as=30对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpcm之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备可得βh=1，ft=
1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[a+h0+b+h0]=1320mmF=
0.7βhft+
0.25σpc，mηumh0=
0.7×1×
1.43+
0.25×0×1×1320×130/1000=
171.772kN≥F1=
7.845kN满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第
6.
6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤
1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.
1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第
6.
3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净__βl=Ab/Al1/2Al混凝土局部受压__Ab局部受压的计算底__，按本规范第
6.
6.2条确定可得fc=
14.3N/mm2，βc=1，βl=Ab/Al1/2=[a+2b×b+2b/ab]1/2=[600×600/200×200]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=
1.35βcβlfcAln=
1.35×1×3×
14.3×40000/1000=
2316.6kN≥F1=
7.845kN满足要求！
10.3最不利墙模板计算
10.
3.
1、
3.4m层高300厚墙模计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土墙名称6楼标准层新浇混凝土墙墙厚mm350混凝土墙的计算高度mm3400混凝土墙的计算长度mm6000
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
3.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.4}＝min{
29.868，
81.6}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.4]＝min[
29.87，
81.6]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.285]＝
0.9×
42.285＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长mm125小梁间距mm250小梁一端悬臂长mm250主梁间距mm500主梁一端悬臂长mm250对拉螺栓横向间距mm500对拉螺栓竖向间距mm500模板设计立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\非组合钢模板_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm18面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝
0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm
41、强度验算q＝bS承＝
0.5×
38.056＝
19.028kN/m面板弯矩图kN·mM__x＝
0.149kN·mσ＝M__x/W＝
0.149×106/27000＝
5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.5×
29.87=
14.935kN/m面板变形图mmν＝
0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝
0.625mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm
42561、强度验算q＝bS承＝
0.25×
38.056＝
9.514kN/m小梁弯矩图kN·m小梁剪力图kNM__x＝
0.297kN·mσ＝M__x/W＝
0.297×106/64000＝
4.646N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.25×
29.87=
7.468kN/m小梁变形图mmν＝
0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
3、支座反力计算R1=
5.049kN，R2=...R23=
5.049kN，R24=
5.049kN
六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁弹性模量EN/mm2206000主梁截面抵抗矩Wcm
38.98主梁截面惯性矩Icm
421.
561、强度验算主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.631kN·mσ＝M__x/W＝
0.631×106/__80＝
70.281N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、挠度验算主梁变形图mmν＝
0.246mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NtbkN
12.9对拉螺栓横向验算间距m＝__x[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝__x[500，500/2+250]＝500mmN＝
0.95mnS承＝
0.95×
0.5×
0.5×
38.056＝
9.038kN≤Ntb＝
12.9kN满足要求！
10.
3.
2、
3.9m层高400厚墙模计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土墙名称__地下一层新浇混凝土墙墙厚mm400混凝土墙的计算高度mm3900混凝土墙的计算长度mm6000
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
3.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.9}＝min{
29.868，
93.6}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.9]＝min[
29.87，
93.6]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.285]＝
0.9×
42.285＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长mm125小梁间距mm250小梁一端悬臂长mm250主梁间距mm500主梁一端悬臂长mm250对拉螺栓横向间距mm500对拉螺栓竖向间距mm500模板设计立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\非组合钢模板_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm18面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝
0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm
41、强度验算q＝bS承＝
0.5×
38.056＝
19.028kN/m面板弯矩图kN·mM__x＝
0.149kN·mσ＝M__x/W＝
0.149×106/27000＝
5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.5×
29.87=
14.935kN/m面板变形图mmν＝
0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝
0.625mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm
42561、强度验算q＝bS承＝
0.25×
38.056＝
9.514kN/m小梁弯矩图kN·m小梁剪力图kNM__x＝
0.297kN·mσ＝M__x/W＝
0.297×106/64000＝
4.646N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.25×
29.87=
7.468kN/m小梁变形图mmν＝
0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
3、支座反力计算R1=
5.051kN，R2=...R23=
5.051kN，R24=
5.051kN
六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁弹性模量EN/mm2206000主梁截面抵抗矩Wcm
38.98主梁截面惯性矩Icm
421.
561、强度验算主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.631kN·mσ＝M__x/W＝
0.631×106/__80＝
70.309N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、挠度验算主梁变形图mmν＝
0.246mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值NtbkN
12.9对拉螺栓横向验算间距m＝__x[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝__x[500，500/2+250]＝500mmN＝
0.95mnS承＝
0.95×
0.5×
0.5×
38.056＝
9.038kN≤Ntb＝
12.9kN满足要求！
10.
3.
3、
6.4m层高400厚墙体计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土墙名称6楼首层墙体新浇混凝土墙墙厚mm400混凝土墙的计算高度mm6400混凝土墙的计算长度mm6000
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
6.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
6.4}＝min{
29.868，
153.6}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
6.4]＝min[
29.87，
153.6]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.285]＝
0.9×
42.285＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长mm125小梁间距mm250小梁一端悬臂长mm250主梁间距mm500主梁一端悬臂长mm250对拉螺栓横向间距mm500对拉螺栓竖向间距mm500模板设计立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\非组合钢模板_立面图.dwg
四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm215面板弹性模量EN/mm2_____墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝
0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm
41、强度验算q＝bS承＝
0.5×
38.056＝
19.028kN/m面板弯矩图kN·mM__x＝
0.149kN·mσ＝M__x/W＝
0.149×106/18750＝
7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.5×
29.87=
14.935kN/m面板变形图mmν＝
0.538mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝
0.625mm满足要求！
五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格mm60×80小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.44小梁弹性模量EN/mm29350小梁截面抵抗矩Wcm364小梁截面惯性矩Icm
42561、强度验算q＝bS承＝
0.25×
38.056＝
9.514kN/m小梁弯矩图kN·m小梁剪力图kNM__x＝
0.297kN·mσ＝M__x/W＝
0.297×106/64000＝
4.646N/mm2≤[f]＝
15.44N/mm2满足要求！
2、挠度验算q＝bS正＝
0.25×
29.87=
7.468kN/m小梁变形图mmν＝
0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
3、支座反力计算R1=
5.05kN，R2=...R23=
5.05kN，R24=
5.05kN
六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格mmФ48×3主梁抗弯强度设计值[f]N/mm2205主梁弹性模量EN/mm2206000主梁截面抵抗矩Wcm
38.98主梁截面惯性矩Icm
421.
561、强度验算主梁弯矩图kN·mM__x＝
0.631kN·mσ＝M__x/W＝
0.631×106/__80＝
70.295N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、挠度验算主梁变形图mmν＝
0.246mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝
1.25mm满足要求！
七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NtbkN
17.8对拉螺栓横向验算间距m＝__x[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝__x[500，500/2+250]＝500mmN＝
0.95mnS承＝
0.95×
0.5×
0.5×
38.056＝
9.038kN≤Ntb＝
17.8kN满足要求！
10.4最不利柱模板计算
10.
4.
1、
3.4m层高800×1100柱子截面计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土柱名称6楼标准层新浇混凝土柱长边边长mm1100新浇混凝土柱的计算高度mm3400新浇混凝土柱短边边长mm800
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
3.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.4}＝min{
29.868，
81.6}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.4]＝min[
29.87，
81.6]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.285]＝
0.9×
42.285＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm
214.74面板弹性模量EN/mm2__25柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1mm500模板设计平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\柱模板_平面图.dwg
1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝
0.9×
1.35bG4k＝
0.9×
1.35×
0.5×
29.87＝
18.146kN/m活载线荷载q2＝
0.9×
1.4×
0.7bQ3k＝
0.9×
1.4×
0.7×
0.5×2＝
0.882kN/mM__x＝-
0.107q1l2-
0.121q2l2＝-
0.107×
18.146×
0.2752-
0.121×
0.882×
0.2752＝-
0.155kN·mσ＝M__x/W＝
0.155×106/1/6×500×152＝
8.262N/mm2≤[f]＝
14.74N/mm2满足要求！
2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝
0.5×
29.87＝
14.935kN/mν＝
0.632ql4/100EI＝
0.632×
14.935×2754/100×__25×1/12×500×153＝
0.43mm≤[ν]＝l/400＝275/400＝
0.688mm满足要求！
四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格mm60×80小梁截面惯性矩Icm4256小梁截面抵抗矩Wcm364小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.444小梁弹性模量EN/mm29350最低处柱箍离楼面距离mm
1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝
0.275×
38.056＝
10.465kN/m小梁弯矩图kN·mM__x＝
0.253kN·mσ＝M__x/W＝
0.253×106/64×103＝
3.957N/mm2≤[f]＝
15.444N/mm2满足要求！
2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝
0.275×
29.87＝
8.214kN/m小梁变形图mmν＝
0.137mm≤[ν]＝
1.5mm满足要求！
五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格mmФ48×3柱箍截面惯性矩Icm
410.78柱箍截面抵抗矩Wcm
34.49柱箍抗弯强度设计值[f]N/mm2205柱箍弹性模量EN/mm2206000模板设计立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\柱模板_立面图.dwg
1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图kN·m长边柱箍剪力图kNM1＝
0.163kN·m，N1＝
4.341kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图kN·m短边柱箍剪力图kNM2＝
0.2__kN·m，N2＝
5.622kNM/Wn＝
0.2__×106/
4.49×103＝
64.277N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图mm短边柱箍计算简图短边柱箍变形图mmν1＝
0.048mm≤[ν]＝l/400＝
1.075mmν2＝
0.087mm≤[ν]＝l/400＝
1.238mm满足要求！
六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值NtbkN
17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载kN26N＝
5.622×2=
11.244kN≤Ntb＝
17.8kN满足要求！N＝
5.622×2=
11.244kN≤26kN满足要求！
10.
4.
2、
3.9m层高600×600柱子截面计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土柱名称__地下一层新浇混凝土柱长边边长mm600新浇混凝土柱的计算高度mm3900新浇混凝土柱短边边长mm600
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
3.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.9}＝min{
29.868，
93.6}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
3.9]＝min[
29.87，
93.6]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.284]＝
0.9×
42.284＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm
214.74面板弹性模量EN/mm2__25柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1mm450模板设计平面图D:\\PI__ING\\CSC2014\\OutPut\\柱模板_平面图.dwg
1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝
0.9×
1.35bG4k＝
0.9×
1.35×
0.45×
29.87＝
16.331kN/m活载线荷载q2＝
0.9×
1.4×
0.7bQ3k＝
0.9×
1.4×
0.7×
0.45×2＝
0.794kN/mM__x＝-
0.107q1l2-
0.121q2l2＝-
0.107×
16.331×
0.152-
0.121×
0.794×
0.152＝-
0.041kN·mσ＝M__x/W＝
0.041×106/1/6×450×152＝
2.458N/mm2≤[f]＝
14.74N/mm2满足要求！
2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝
0.45×
29.87＝
13.442kN/mν＝
0.632ql4/100EI＝
0.632×
13.442×1504/100×__25×1/12×450×153＝
0.038mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝
0.375mm满足要求！
四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格mm60×80小梁截面惯性矩Icm4256小梁截面抵抗矩Wcm364小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.444小梁弹性模量EN/mm29350最低处柱箍离楼面距离mm
1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝
0.15×
38.056＝
5.708kN/m小梁弯矩图kN·mM__x＝
0.111kN·mσ＝M__x/W＝
0.111×106/64×103＝
1.736N/mm2≤[f]＝
15.444N/mm2满足要求！
2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝
0.15×
29.87＝
4.48kN/m面板变形图mmν＝
0.037mm≤[ν]＝
1.5mm满足要求！
五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格mmФ48×
3.25柱箍截面惯性矩Icm
411.5柱箍截面抵抗矩Wcm
34.79柱箍抗弯强度设计值[f]N/mm2205柱箍弹性模量EN/mm2206000模板设计立面图D:\\PI__ING\\CSC2014\\OutPut\\柱模板_立面图.dwg
1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图kN·m长边柱箍剪力图kNM1＝
0.135kN·m，N1＝
4.116kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图kN·m短边柱箍剪力图kNM2＝
0.135kN·m，N2＝
4.116kNM/Wn＝
0.135×106/
4.79×103＝
28.233N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图mm短边柱箍计算简图短边柱箍变形图mmν1＝
0.031mm≤[ν]＝l/400＝
0.988mmν2＝
0.031mm≤[ν]＝l/400＝
0.988mm满足要求！
六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值NtbkN
17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载kN26N＝
4.116×2=
8.231kN≤Ntb＝
17.8kN满足要求！N＝
4.116×2=
8.231kN≤26kN满足要求！
10.
4.
3、
5.64m层高900×1350柱子截面计算计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-
20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-
20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性新浇混凝土柱名称6楼地下一层柱新浇混凝土柱长边边长mm1350新浇混凝土柱的计算高度mm5640新浇混凝土柱短边边长mm900
二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γckN/m324新浇混凝土初凝时间t0h4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度Vm/h2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度Hm
5.64新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kkN/m2min{
0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
5.64}＝min{
29.868，
135.36}＝
29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3kkN/m22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[
0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[
0.22×24×4×1×1×21/2，24×
5.64]＝min[
29.87，
135.36]＝
29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝
0.9__x[
1.2G4k+
1.4Q3k，
1.35G4k+
1.4×
0.7Q3k]＝
0.9__x[
1.2×
29.87+
1.4×2，
1.35×
29.87+
1.4×
0.7×2]＝
0.9__x[
38.644，
42.285]＝
0.9×
42.285＝
38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝
29.87kN/m2
三、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度mm15面板抗弯强度设计值[f]N/mm
214.74面板弹性模量EN/mm2__25柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1mm400模板设计平面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\柱模板_平面图.dwg
1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝
0.9×
1.35bG4k＝
0.9×
1.35×
0.4×
29.87＝
14.517kN/m活载线荷载q2＝
0.9×
1.4×
0.7bQ3k＝
0.9×
1.4×
0.7×
0.4×2＝
0.706kN/mM__x＝-
0.107q1l2-
0.121q2l2＝-
0.107×
14.517×
0.272-
0.121×
0.706×
0.272＝-
0.119kN·mσ＝M__x/W＝
0.119×106/1/6×400×152＝
7.964N/mm2≤[f]＝
14.74N/mm2满足要求！
2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝
0.4×
29.87＝
11.948kN/mν＝
0.632ql4/100EI＝
0.632×
11.948×2704/100×__25×1/12×400×153＝
0.4mm≤[ν]＝l/400＝270/400＝
0.675mm满足要求！
四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格mm60×80小梁截面惯性矩Icm4256小梁截面抵抗矩Wcm364小梁抗弯强度设计值[f]N/mm
215.444小梁弹性模量EN/mm29350最低处柱箍离楼面距离mm
1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝
0.27×
38.056＝
10.275kN/m小梁弯矩图kN·mM__x＝
0.347kN·mσ＝M__x/W＝
0.347×106/64×103＝
5.426N/mm2≤[f]＝
15.444N/mm2满足要求！
2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝
0.27×
29.87＝
8.065kN/m小梁变形图mmν＝
0.4mm≤[ν]＝
1.5mm满足要求！
五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格mmФ48×3柱箍截面惯性矩Icm
410.78柱箍截面抵抗矩Wcm
34.49柱箍抗弯强度设计值[f]N/mm2205柱箍弹性模量EN/mm2206000模板设计立面图D:\PI__ING\CSC2015\OutPut\柱模板_立面图.dwg
1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图kN·m长边柱箍剪力图kNM1＝
0.272kN·m，N1＝
5.395kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图kN·m短边柱箍剪力图kNM2＝
0.136kN·m，N2＝
4.45kNM/Wn＝
0.272×106/
4.49×103＝
60.591N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图mm短边柱箍计算简图短边柱箍变形图mmν1＝
0.12mm≤[ν]＝l/400＝
1.282mmν2＝
0.029mm≤[ν]＝l/400＝
0.907mm满足要求！
六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值NtbkN
17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载kN26N＝
5.395×2=
10.7__kN≤Ntb＝
17.8kN满足要求！N＝
5.395×2=
10.7__kN≤26kN满足要求！PAGE2。
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