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直管气流干燥器设计HefeiUniversity《化工原理》课程设计——直管气流干燥器设计题目直管气流干燥器干燥聚氯乙烯树脂系别化学材料与工程系班级10化工
(1)班姓名陈国庆学号1003021037队员韩朝飞、陈国庆、韩朝飞教师高大明日期2013-01-17目录TOC\o1-3\h\uHYPERLINK\l_Toc300210前言31任务书51.1设计题目直管气流干燥器干燥聚氯乙稀树脂51.2原始数据51.2.1湿物料51.2.2干燥介质61.2.3水汽的性质62流程示意图63流程与方案的选择说明与论证
73.1干燥介质加热器的选择
73.2干燥器的选择
83.3干燥介质输送设备的选择及配置
93.4加料器的选择
93.5细粉回收设备的选择94干燥器主要部件和尺寸的计算
94.1基本计算
94.
1.1湿物料
94.
1.2湿空气
104.
1.3干燥管直径D的计算
114.2干燥管长度和干燥时间的计算
124.
2.1加速段干燥管长度和所需干燥时间的计算
124.
2.2匀速区的计算185附属设备的选型
195.1加料器的选择
195.2加热器的选择
195.3旋风分离器的选择
205.4鼓风机的选择
205.5抽风机的选择206主要符号和单位217参考文献228设计评价
238.1气流干燥器的评价
238.2设计内容的评价
238.3课程设计的认识和体会
241、概论干燥通常是指利用热能使物料中的湿分汽化,并将产生的蒸汽排出的过程,其本质为除去固相湿分,固相为被干燥的物料气相为干燥介质干燥是最古老的单元操作之一,广泛地运用于各行各业中,几乎涉及国民经济的每个部门同时干燥过程亦十分复杂,因为它同时涉及到热量、质量和动量传递过程,用数学描述常存有困难和无效性在干燥技术的许多方面还存在“知其然而不知其所以然”,的状况对这一过程研究尚不成熟,正如A.S.Mujumdar在他的著作前言中所说的那样:干燥是科学、技术和艺术的一种混合物,至少在可以预见的将来,干燥大概仍然如此干燥技术的运用具有悠久的历史,闻名于世的造纸术就显示出了干燥技术的应用在现代的工业生产中,尤其是在化工生产过程中,干燥是最常见和耗能最大的单元操作之一但是在过去相当长时间里,人们对于这项技术一直没有给予足够的重视,干燥技术发展相当缓慢经过近30年的发展一些新的干燥技术已展露头脚其中有些已付诸工业应用有些还处于不同的研究和开发阶段,但己显示出巨大的应用潜力预计在今后相当长的时间内,该过程仍为化学、食品、医药、农业工程专业的研究热点之一,更新的干燥技术还会不断涌现,并不断付诸应用直管气流干燥器适用于干燥非结合水分及结团不严重,不怕磨损的散粒物料,在干燥结合水分时的热效率仅在20%左右由实验得知,加料口以上1m左右的干燥管内,从气体传给物料的传热量约占整个干燥管的1/2-3/4,其原因是由于干燥器底部气固间传热温差较大,物料入口处气固两相的相对速度较大,传热传质系数也大当湿物料进入干燥管底部瞬间,其上升速度Um为零,气流速度为,气流和颗粒的相对速度Ur=Ug-Um最大,当物料被气流吹动不断加速,气固两相的相对速度就不断降低,直到气体与颗粒间的相对速度Ut等于颗粒在气流中的沉降速度Uo时,即Ut=Uo=Ug-Um,颗粒将不再被加速而维持恒速上升由此可知,颗粒在干燥器中的运动情况可分为加速运动段和恒速运动段,通常加速运动段在加料口以上1-3m内完成传热系数在干燥管底部最大,随着干燥管高度的增加,传热系数迅速减小,为了提高气流干燥器的干燥效率和降低其高度,发挥干燥管底部加速段的作用,人们采取了多种措施,研制了各种新型气流干燥设备本次课程设计采用直管气流干燥器干燥空气稀释重油燃烧气(其性质与空气相同)通过湿物料和干燥介质的性质以确定干燥器直管长度和管径,以及干燥时间同时选定一些其它附属设备本课程是化工原理课程教学的一个实践环节,是使其得到化工设计的初步训练,掌握化工设计的基本程序和方法为毕业设计和以后的工作了坚实的奠定基础
1.任务书1.1设计题目直管气流干燥器干燥设计1.2原始数据1.2.1湿物料原料量()=5000kg/h物料形态散粒状、圆球形;颗粒直径dp=200umdmax=500um绝干物料密度绝干物料比热;初始湿度H1=
0.025kg/kg绝干料物料含水量(以干基计)=25%干物料(产品)含水量=
0.5%干燥介质空气稀释重油燃烧气(其性质与空气相同)临界湿含量平衡湿含量X*=0操作温度操作压力(Kpa)
101.325加热蒸汽压力4atm(表压)1.2.2干燥介质干燥介质湿空气相对湿度进入预热器温度离开预热器温度=400℃1.2.3水汽的性质干燥介质的比热容:cv=
1.884kJ/kg·℃干燥介质的比热容:cw=
4.187kJ/kg·℃
[1]0℃时干燥介质的汽化热:ro=
2491.27kJ/kg
2.流程示意图流程图中各部件说明1—鼓风机;2—预热器;3—气流干燥管;4—加料斗;5—螺旋加料器;6—旋风分离器;7—卸料阀;8—引风机
3.流程与方案的选择说明与论证
3.1干燥介质加热器的选择干燥介质为物料升温和湿分提供热量,并带走蒸发的湿分干燥介质通常有空气、过热蒸汽、惰性气体等以空气做为干燥介质是目前应用最普遍的方法湿空气是干空气和水蒸气的混合物,这里的干空气主要是由N
2、H
2、O
2、H2O、CO
2、CO等和微量的稀有气体组成,各组成气体之间不发生化学反应,通常情况下,这些气体都远离液态,可以看作理想气体;另一方面,在一般情况下,自然界的湿空气中水蒸气的含量很少,水蒸气的分压力很低
0.003MPa~
0.004MPa,而其相应的饱和温度低于当时的空气温度,所以湿空气中的水蒸气一般都处于过热状态,也很接近理想空气的性质所以我们选择是空气作为干燥介质
3.2干燥器的选择气流干燥器适用于干燥非结合水分及结团不严重,不怕磨损的散粒物料,在干燥结合水分时的热效率在20%左右由实验得知,加料口以上1m左右的干燥管内,从气体传给物料的传热量约占整个干燥管的1/2-3/4,其原因是由于干燥器底部气固间传热温差较大,物料入口处气固两相的相对速度较大,传热传质系数也大当湿物料进入干燥管底部瞬间,其上升速度Um为零,气流速度为Ug,气流和颗粒的相对速度Ur=Ug-Um最大,当物料被气流吹动不断加速,气固两相的相对速度就不断降低,直到气体与颗粒间的相对速度Ut等于颗粒在气流中的沉降速度Uo时,即Ut=Uo=Ug-Um,颗粒将不再被加速而维持恒速上升由此可知,颗粒在干燥器中的运动情况可分为加速运动段和恒速运动段,通常加速运动段在加料口以上1-3m内完成传热系数在干燥管底部最大,随着干燥管高度的增加,传热系数迅速减小恒速干燥期间的物料温度几乎与热空气的湿球温度相同,所以使用高温热空气也可以干燥热敏性物料这种干燥方法干燥速率高,设备投资少湿料由加料器加入直立管,空气http://baike.baidu.com/view/
10696.htm\t_blank经鼓风机http://baike.baidu.com/view/
751316.htm\t_blank鼓入翅片加热器,加热http://baike.baidu.com/view/
1294790.htm\t_blank到一定温度http://baike.baidu.com/view/
8193.htm\t_blank后吹入直立管,在管内的速度http://baike.baidu.com/view/
36819.htm\t_blank决定于湿颗粒http://baike.baidu.com/view/
837396.htm\t_blank的大小http://baike.baidu.com/view/
379272.htm\t_blank和密度http://baike.baidu.com/view/
38960.htm\t_blank,一般大于颗粒的沉降速度http://baike.baidu.com/view/
1515651.htm\t_blank(约为10~20米/秒)已干燥http://baike.baidu.com/view/
642790.htm\t_blank的颗粒被强烈气流http://baike.baidu.com/view/
241343.htm\t_blank带出,送到两个并联http://baike.baidu.com/view/
356699.htm\t_blank的旋风分离器http://baike.baidu.com/view/
1081346.htm\t_blank分离http://baike.baidu.com/view/
351036.htm\t_blank出来,经螺旋输送器送出,尾气http://baike.baidu.com/view/
583443.htm\t_blank则经袋式过滤器http://baike.baidu.com/view/
717138.htm\t_blank放空由于停留时间http://baike.baidu.com/view/
1744206.htm\t_blank短,对某些产品http://baike.baidu.com/view/
1214.htm\t_blank往往须采用二级或多级串联http://baike.baidu.com/view/
659543.htm\t_blank流程http://baike.baidu.com/view/
158951.htm\t_blank
3.3干燥介质输送设备的选择及配置为了克服整个干燥系统的流体阻力以输送干燥介质,必须选择适当形式的风机,并确定其配置方式风机的选择主要取决于系统的流体阻力、干燥介质的流量、干燥介质的温度等前送后引式,两台风机风机分别安装在干燥介质加热器前面和系统的后面,一台送风,一台引风调节系统前后的压力,可使干燥室处于略微负压下操作,整个系统与外压差较小,即使有不严密的地方,也不至于产生大量漏气现象
3.4加料器的选择气体干燥装置采用的加料器必须保证向连续均匀地加料加料器的型式应随物料的性质及操作要求的不同而定,最常用的有螺旋加料器、星形加料器等螺旋加料器宜于输送粉状、颗粒及小块物料,密封性能好,操作安全方便,结构简单执照费用低,此时我们所干燥的物料正好为颗粒状,所以此时选择螺旋加料器
3.5细粉回收设备的选择由于从干燥器出来的废气夹带细粉,细粉的收集将影响产品的收率和劳动环境等,所以,在干燥后都应设置气固分离设备最常用的气固分离设备是旋风分离器,对于颗粒粒径大于5微米有较高的分离效率旋风分离器可以单台使用,也可以多台串联或并联使用4干燥器主要部件和尺寸的计算4.1基本计算4.1.1湿物料===
0.0526GC=G11﹣
0.33=5000*
0.67=3350kg绝干物料/h
4.
1.2湿空气
(1)湿空气的初始温度为时H1=H0==
2.149kPa==
0.0135CH0=
1.005+
1.884H0=
1.005+
1.114*
0.0135=
1.026kJ/kg·℃
(2)湿空气在干燥器进口处t1=400℃时VH1=
0.002835+
0.004557H1t1+273=
0.002835+
0.0045578*
0.025400+273=
1.985m3/kg绝干气体==
0.5106kg/m3
(3)湿空气干燥器出口处=
1.26+
4.187*
0.005=
1.281a试差法求干燥器出口处干燥产品的温度θ2由于产品的湿含量高于临界湿含量则产品温度(即物料终温)θ2取湿球温度tw2即θ2=tw2,带入以下公式用EXCEL表格视差计算tw假设tw=41℃pw=
7.8077rw=
2396.97计算值tw=
50.22℃假设tw=42℃pw=
8.2298rw=
2394.67计算值tw=
43.1716℃假设tw=
42.1℃pw=
8.2731rw=
2394.44计算值tw=
42.446℃假设tw=
42.14℃pw=
8.2905rw=
2394.348计算值tw=
42.155℃假设tw=
42.14182℃pw=
8.29125rw=
2394.3438计算值tw=
42.1418℃进一步细化后当假设tw=
42.1418℃pw=
8.29125rw=
2394.34计算值tw=
42.1418℃所以得到θ2=tw2=
42.1418℃(b)试差法求干燥器出口湿空气温度t2假设t2=70℃带入以下公式经计算得Gg=
4805.9855kg绝干气/hH2=
0.03767kg/kg绝干气Qg=
320511.1755kJ/h又由得p2=
5.784kpa所以==
35.375℃所以假设满足,则t2=70℃4.
1.3干燥管直径D的计算取进口气速ug=25m/s==
0.486m当D=
0.285m时,带入上式中求得ug=
42.95m/s4.2干燥管长度和干燥时间的计算4.2.1加速段干燥管长度和所需干燥时间的计算1加速区的相关计算a的计算(整个加速段取平均值)因为加速区气体放出热量为总热量的80%,得Qg′=Qg×80%=
320511.1755*
0.8=
256408.94kJ/h由式计算出加速度区结束时气体温度t2′=88查′表的ug=
2.132×10-5pa.s根据且Qg′=
302652.2kJ/h计算出加速区结束时X2′=
0.1087H2′=
0.0377tm=
0.5*88+140=114℃=
158.15=
0.002835+
0.004557*
0.037788+273=
1.0855得==
0.956,==同理有根据=b终端速度ut的计算(按加速区气体放出热量为总热量的80%计算)查表知t1=400℃时ug1=
2.37×10-5pa.st2′=88℃时ug2=
2.132×10-5pa.sVH2′=(
0.002835+
0.004557H2′)(t2′+273)=
1.0855ρg′==
0.956=得ut=1/
1.4==
0.5757c确定加速区的的关联式,求出n和由Re0=dpu/Nu0=
0.76×Re
00.65Ret=dpu/Nut=2+
0.54Ret
0.5求得Re0=
0.000145×25×
0.8474/
0.000023=
134.557;Ret=
0.000145×
0.5757×
0.956/
0.00002132=
3.7432;Nu0=
18.3909;Nut=
3.052n=[lnNu0/Nut]/[lnRe0/Ret=
0.5033An=Nu0/Re0n=
1.
5990.3089AnGcdpn-
0.4=
0.0365dumo=分段开始时粒子速度的计算Aa===
140.148S-1Um0==
0.
0.46716m/s2加速区第一段——预热段的有关计算=
2.244=400℃由式有==400-=
393.1619℃==
365.31℃=()/2=
136.581℃=()/4=
83.8259℃=
9366.1512=
1.
18630.8447kg/m3Hm=H1=
0.0135=
2.3625=本段平均气速==
24.9833=
24.9833-
0.2114=
24.7719假设=
19.055m/s则=
1.3746Ji-1==
21.326=与假设不符合用EXCEL视差求解下同:假设uri=
17.8731;有Bu=
1.3701;uri=
17.8627与假设不符合假设uri=
17.8623;有Bu=
1.3701;uri=
17.8626与假不设符合当uri=
17.8626;有Bu=
1.3701;uri=
17.8626uri=
17.8626时,满足当时,,所以分段合理计算和由Ji=-
9.81=
21.326Ji-1=﹣
9.81=
1897.7041Jm==m=(Ji-1-Ji)/(-)=
101.4111b=Jm-m[ur1+ur2/2]=-
612.2326得=
0.00453=
0.01783附加计算=
7.121,=
0.3868,3加速区第二段的有关计算预分段设,则=
0.4444且由=
0.4444/
0.3868*
0.833计算得
8968.2131J/s根据得=
126.6425℃则=
0.0035Kg/s=
0.0135+=
0.01482=
0.5*(
133.1619+
126.6425)=
129.9022℃,在此温度下ug=-2×10-6tm+5×10-3×tm+
1.7169=
2.3326×10-5pa.s=
1.1694m3/kg绝干气体=
0.8678kg/m3==
24.428m/s=
24.428-
7.121=
17.3076m/s==
87.7201λg=-2×10-8×ts2+8×10-5ts+
0.0244=
3.113×10-2w/m·℃=
3959.377Aq=A1AλΔtm=
12689.9假设=
17.3076/
1.3=
13.3135m/s则=
1.3246﹣
9.81=
1144.85=118736m/s与假设不符合假设uri=118653;有Bu=
1.3168;uri=
11.8474与假设不符合假设uri=118474;有Bu=
1.3168;uri=
11.8471与假设不符合假设uri=118471;有Bu=
1.3168;uri=
11.8471与假设符合uri=
11.8471时,满足当时,,所以分段合理计算和由Ji=-
9.81=
669.3636Ji-1=﹣
9.81=
1144.85Jm=-
9.81=
910.9513m=(Ji-1-Ji)/(-)=
87.0785b=Jm-m[ur1+ur2/2]=-
358.422得=
0.006136=
0.061932附加计算=
12.5812m/s=
0.4609=
0.80353加速区第三段—第九段的有关计算结果见表格所示HiVHmCHiλg×10-2第一段
9366.
1511133.
16190.
01351.
1961.
0346930.
84743.097第二段
8968.
213126.
00320.
016131.
1840231.
0383430.
8668843.113第三段
6197.
10026121.
00960.
01769821.
156371.
0419330.
8794023.0964第四段
7497.
0449116.
2280.
01960361.
1437311.
045110.
8906383.0756第五段
6612.
895958112.
1496800.
02128961.
1337571.
0482830.
9000583.0583第六段
6587.
856844108.
0991510.
02297421.
1247981.
0513090.
9087253.0427第七段
6262.
190884104.
2605150.
02458031.
116061.
054880.
9173143.0275第八段
7365.
68657399.
75844580.
02647571.
1067771.
0615730.
9265893.0115第九段
13718.
354791.
45930.
03221.
109241.
06150.
9412242.9868μg×10-5AλAq△tmgmri-1ri第一段
2.
36253872.
714834.
99104.
843324.
983324.
711917.8626第二段
2.
33263959.
37712689.
987.
720124.
1685517.
307611.8471第三段
2.
36054022.
454810815.
3880.
5744523.
751813.
324410.3707第四段
2.
28214095.
6710778.
7679.
755523.
509210.
12816.8923第五段
2.
26174172.
81710239.
275.
326722.
27546.
65853.6890第六段
2.
24324255.
74459685.
10770.
873222.
06214.
47573.0891第七段
2.
22524334.
46389115.
59566.
357121.
85722.
84432.0312第八段
2.
20614412.
35948652.
89262.
634921.
48821.
73031.2990第九段
2.
17664496.
0447998.
08657.
385220.
43900.
87680.821m-bUmiriCi第一段
101.
4111612.
23264.
531.
7837.
1210.
38680.8333第二段
87.
0785358.
4226.
1366.
193212.
58120.
46090.8035第三段
73.
593249.
7825.
6519.
229118.
00390.
338920.922532第四段
62.
8152150.
0678.
40716.
567421.
112370.
4545250.902072第五段
53.
575886.
06839.
27120.
569323.
104770.
4229240.947975第六段
45.
490248.
518311.
37727.
132924.
508570.
4438380.94927第七段
38.
1930926.
344312.
38130.
884725.
389460.
3992721.056667第八段
31.
6021313.
598212.
84332.
904825.
952750.
3347671.402857第九段
24.
742455.
8025814.
48638.
376726.
115840.
31021.533第九段结束时,=
1.0789mi=gm-ri=
26.1158m/s,=
26.6892m/s=
0.5734m/s,令则k=
1.0013≈1且k≥1,则表示加速段结束加速区总时间=
0.0704加速区总管长=
1.
45634.
2.2匀速区的计算=
0.0338=
1.1018=.09382=
83.229ug=-2×10-6tm+5×10-3×tm+
1.7169=
2.1191×10-5pa.s=
27.003由,得=
23.326KJ/s=
39.149℃=
26.427=
63.367℃在此温度下得λg=-2×10-8×ts2+8×10-5ts+
0.0244=
2.9389×10-2w/m·℃由Ret=dpu/,Nut=2+
0.54Ret
0.5得Re=
3.6960Nu=
3.0381=λgNut/dp=
615.783a==
3.0962=/[a]=
4.893=/Um=
0.18515计算得到干燥管的总时间=
0.2256干燥管的总长度=
6.3494m由于k==
1.0013≈1由于继续分段后JiJi-1表明提前进入匀速区所以设计时干燥管总管长′=
6.3494×
1.2=
7.619m5附属设备的选型
5.1加料器的选择聚氯乙烯树脂为粉末状物料,用螺旋输送器宜于输送粉末、粒状及小颗粒物料,密封性能好,操作安全方便、结构简单、制造费用低,考虑适用性和经济性选择螺旋加料器5.2加热器的选择根据加热蒸汽的蒸汽压P=4×
101.325=
405.3Kpa,查表知加热器中蒸汽的温度t=145℃
(1)加热器型号的选择所需的通风截面积S=G/Vp=[
4805.9855×1+
0.0135]/(3600×8)=
0.1691m2选择型号为查表得S′=
0.15m2A′=
23.6m2代入Vp=G/S=
4805.9855/
0.1691/3600=
7.8934传热系数K=
15.1Vp
0.43=
36.7114=
32.3614℃加热面积A=Q/K=
19.1266加热器个数N=A/A′=
4.072=5空气阻力P1=
3.03Vp
1.62=
86.1021Pa
5.3旋风分离器的选择=(
0.002835+
0.004557*
0.03767)(70+273)=
0.9724t2=70℃时=
1.0671气体处理量V=Gg1+H2/=
4673.3643m2/h选择型号CLP/A—
6.5查表可知风速为u=18m/sV′=4700m3/hP′=1913PaP2=(P′×V2)/V′2=
1411.81Pa
5.4鼓风机的选择t=28℃时=
0.8474V=Gg1+H0/=
5747.9587m3/hP总=(P1+P2+1000)×(1+20%)=
1797.4953pa所以选型号为选择4—79型离心通风机机号转速(r/min)全风压风量出风口方向型号功率(Kw)42900205057600°~225°Y132S1-
25.55.5抽风机的选择t2=70℃气体处理量V=Gg1+H2/=
4673.3643m3/h选择9—19型高压离心机机号转速(r/min)全风压风量型号功率(Kw)
7.12900117174610Y200L2-2376主要符号和单位英文字母a——单位体积物料提供的传热(干燥)面积,m2/m3c——比热容,KJ/(kg.℃)dp——颗粒直径,D——干燥器直径,mH——空气的湿度,kg/kg绝干气L——绝干空气流量,kg/h或kg/sP——水汽分压,kPaP——空气总压,kPaQ——传热速率,wr——汽化热,KJ/kgt——温度,℃Ug——气体的速度,m/sV——湿空气的比容,m3/kg绝干气——物料的湿基含量——热量,KJ/s或J/s或kwW——水分蒸发量,kg/s或kg/hX——物料的干基含水量,kg水/kg绝干气希腊字母——对流传热系数,W/(m
2.℃)——固体物料温度,℃——导热系数,W/(m
2.℃)——密度,kg/m3——干燥时间或物料在干燥器内停留时间,S——相对湿度百分数下标0——进预热器的、新鲜的或沉降的;1——进干燥器的或离预热器的;2——离开干燥器的;c——临界的;d——露点的;g——气体的,或绝干气的;m——湿物料的或平均的;7参考文献
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14.叶世超,夏素兰,易美桂等.化工原理(下册),科学出版社,20028设计评价
8.1气流干燥器的评价气体干燥器的主体是气流干燥管,湿物料由管的底部加入,高速的热气体也由底部进入,物料受到气体的冲击,以粉末状分散于气流之中呈悬浮状态,被气流输送而向上运动,并在输送过程中进行干燥由于气体相对于物料颗粒的高速流动,以及气固相间接触面积很大,体积传热系数http://baike.baidu.com/view/
630213.htm\t_blank相当大,比常用的转筒式干燥器http://baike.baidu.com/view/
25064.htm\t_blank大20~30倍气流干燥适合于处理粒径小、干燥过程主要由表面气化控制的物料对于粒径小于
0.5~
0.7mm的物料,不论初始含水量如何,一般都能将含水量降为
0.3%~
0.5%但由于物料在气流干燥器内的停留时间很短一般只有几秒,不易得到含水量更低的干燥产品优点生产强度高、热能利用好、干燥时间短、设备简单、操作方便缺点流体阻力大、物料对器壁的磨损较大、细粉末收尘比较困难
8.2设计内容的评价课程设计内容达到了基本设计要求各种设备的选择严格参照计算结果和设备标准进行选择,符合任务书的生产需要同时也存在这一些不足就是在设备的经济实用性以及各种设备的的具体操作方面还尚待改进主要就是要考虑到设备的结构与安装方式对设备阻力的影响,调节设备的进出口方向,尽量做到经济实惠可以将抽风机选成鼓风机的结构形式,减少空气由干燥器进入抽风机的阻力损失
8.3课程设计的认识和体会本次设计中,我们尽自己的最大努力完成了设计,收获很大,感受颇多,同时也为以后的工作打下了坚实的基础这次设计我做的是小型干燥器的风机选配及干燥管设计,通过收集相关资料分析,最终确定干燥机的类型为气流干燥机,围绕气流干燥设计了相应的干燥管以及对其风机进行了选配在设计上,我没有很多创新,最要是通过查阅手册及收集相关资料进行分析,利用已有的原理及计算公式,基本完成了设计要求同时在设计过程中我也学到了很多东西,运用和查阅手册的能力有了进一步的提高,也锻炼了自己的耐心,遇到问题不不急不燥,努力去发现问题的关键,从而寻找解决的方法设计中我也发现了自己平时学习中应该注意的问题,做事情得脚踏实地,一步一个脚印在即将告别大学生活的时候,也让我意识到学习还得继续,活到老,学到老由于时间有限,理论知识掌握不够扎实,运用知识能力等方面的限制,设计中难免有错误、不妥之处,敬请各位老师批评指正!-1-化工原理^1。