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合肥至武汉铁路新建工程竹根河特大桥连续梁施工方案中铁十局合武项目经理部一工区二00六年七月__六日竹根河特大桥连续梁施工方案
一、工程概况竹根河特大桥位于史河上游支流竹根河上游主桥为七跨一联的预应力砼连续梁,长
441.2m,跨径组成为
40.6m+5×72m+
40.6m,起讫桩号为DK194+
379.51~DK194+
853.71全桥共分111个梁段,墩顶0#块长度为12m,圬工量为
284.6m3,0#块重量为
754.2T悬浇箱梁节段长度为
3.0m、
3.5m、
4.0m,合拢段长度为
2.0m,边跨直线段及合拢段共长
11.2m,最大悬浇箱梁节段重量为1476KN主要工程量见“主要工程数量表”箱梁各截面梁高分别为端支座处及边跨直线段和跨中处为
3.2m,墩顶0#块支座处梁高为
5.8m,梁高按圆曲线半径R=
217.117m;箱梁横断面为单箱单室结构,内外侧腹板等高垂直桥面组成为道渣槽宽度为
9.0m与两侧人行道宽度个
2.0m全桥箱梁顶宽为
13.0m,底宽
6.4m,顶板厚度为43cm,腹板厚度分别为50cm~90cm,底板厚度由跨中的50cm按圆曲线变化至中支点梁根部的
95.6cm,中支点处加厚到150cm;全桥共设13道横隔梁,分别设于中支点、端支点中支点处设置
2.0m的横隔梁,边支点处设置
1.5m的端隔梁,跨中合拢段设置横隔梁横隔梁设有过人孔,边跨底板端部各设进人洞一处,梁下设检查用升降式活动吊篮为满足桥面排水需求,设置横向2%的人字横坡,顶板面采用TQF—1型防水层,主桥合拢后另行施工梁体采用三向预应力体系,纵向顶板、腹板预应力束全部为15—φ
15.2钢绞线,15M—15型锚具,350A型千斤顶,两端张拉纵向底板预应力束全部采用12—φ
15.2钢绞线,15M—12型锚具,250B型千斤顶,两端张拉横向预应力束采用3—φ
15.2和9—φ
15.2钢绞线,15BM—3型、15BM—__型和15M—9型锚具,一端张拉,张拉端两侧交错设置,张拉控制应力为1395MPa横向预应力束间距为50cm,接触网立柱处局部加强竖向预应力筋采用Φ25mm的__度精轧螺纹钢筋,梁顶张拉,张拉控制应力为650MPa竖向预应力筋按50cm间距设置,每条腹板均布置两根主梁采用KTPZ型盆式橡胶支座每个支点设两个支座,0#块支座为32500KN级,端支座为6000KN级,固定支座设于12#墩上其余各墩均纵向活动支座,在设置中支座处梁体局部加宽,两侧各加宽50cm,支点支座中心距为
5.4m主要工程数量表项目单位全桥数量备注梁体C50混凝土m
37312.4/挡渣墙C40混凝土m
3207.1挡渣墙及端墙M40水泥沙浆m
3120.4压浆钢材15—φj
15.24预应力钢绞线t
217.0fPK=1860MPa12—φj
15.24预应力钢绞线t
88.4fPK=1860MPa9—φj
15.24预应力钢绞线t
7.12fPK=1860MPa3—φj
15.24预应力钢绞线t
39.2fPK=1860MPaφ25mm预应力精轧螺纹钢筋t
57.2fPK=835MPa普通钢筋t___
6.5I、II级钢筋钢料t
11.1Q235制孔φ内90mm波纹管m1__
01.0纵向φ内80mm波纹管m
578.4横向60×19mm波纹管m1___
4.5横向φ内36mm波纹管m
13777.3竖向锚具群锚15孔套
688.0/群锚12孔套
404.0/群锚9孔套
176.0/3孔扁锚套
876.0/3孔扁锚固定端套
876.0/φ25mm型轧丝锚具套
7312.0/支座TPZ32500—GD套2/TPZ32500—ZX套10位移量±15mmTPZ6000—ZX套4位移量±15mmC40钢筋混凝土m310临时支座普通钢筋t
11.2临时支座C15混凝土m
3344.5桥面垫层桥面防水层m
25735.6TQF—1直径15cm泄水管t
2.42PVC管悬浇箱梁挂篮套1280t/套
二、施工进度计划安排
1、总体安排:开工日期:2006年10月11日竣工日期:2007年7月30日
2、各墩施工节点计划及进度安排如下:9#墩进度计划施工准备2007年2月1日—2007年2月20日边跨现浇段2007年2月21日—2007年3月20日边跨合龙段2007年5月26日—2007年6月10日边跨合龙段养生张拉:2007年6月11日—2007年6月15日10#墩进度计划施工准备2006年10月10日—2006年11月20日0#块2006年11月21日—2007年1月5日0#块养生张拉2007年1月6日—2007年1月10日0#块模板拆除、挂篮__2007年1月11日—2007年1月25日1#-8#段2007年1月26日—2007年4月15日次边跨合龙段2007年5月6日—2007年5月20日次边跨合龙段养生张拉、拆除临时支座:2007年5月21日—2007年5月25日11#墩进度计划施工准备2006年9月20日—2006年10月30日0#块2006年11月1日—2006年12月15日0#块养生张拉2006年12月16日—2006年12月20日0#块模板拆除、挂篮__2006年12月21日—2007年1月5日1#-8#段2007年1月6日—2007年3月25日次中跨合龙段2007年4月16日—2007年4月30日次中跨合龙段养生张拉、拆除临时支座:2007年5月1日—2007年5月5日12#墩进度计划施工准备2006年9月1日—2006年10月12日0#块托架__及预压2006年10月13日—2006年10月20日0#块2006年10月21日—2006年12月5日0#块养生张拉2006年12月6日—2006年12月10日0#块模板拆除、挂篮__2006年12月11日—2006年12月25日1#-8#段2006年12月26日—2007年3月15日拆除右侧挂篮2007年3月16日—2007年3月25日中跨合龙段2007年3月26日—2007年4月10日中跨合龙段养生张拉、拆除临时支座2007年4月10日—2007年4月15日13#墩进度计划施工准备2006年9月10日—2006年10月29日0#块2006年10月30日—2006年12月5日0#块养生张拉2006年12月6日—2006年11月10日0#块模板拆除、挂篮__2006年12月11日—2006年12月25日1#-8#段2006年12月26日—2007年3月15日中跨合龙段2007年3月26日—2007年4月10日中跨合龙段养生张拉、拆除临时支座2007年4月10日—2007年4月15日14#墩进度计划施工准备2006年10月1日—2006年11月10日0#块2006年11月11日—2006年12月25日0#块养生张拉2006年12月26日—2006年12月30日0#块模板拆除、挂篮__2006年1月1日—2007年1月15日1#-8#段2007年1月16日—2007年4月5日次中跨合龙段2007年4月16日—2007年4月30日次中跨合龙段养生张拉、拆除临时支座:2007年5月1日—2007年5月5日15#墩进度计划施工准备2006年10月20日—2006年11月30日0#块2006年12月1日—2007年1月15日0#块养生张拉2007年1月16日—2007年1月20日0#块模板拆除、挂篮__2007年1月21日—2007年2月5日1#-8#段2007年2月6日—2007年4月25日次边跨合龙段2007年5月6日—2007年5月20日次边跨合龙段养生张拉、拆除临时支座:2007年5月21日—2007年5月25日16#墩进度计划施工准备2007年2月1日—2007年2月20日边跨现浇段2007年2月21日—2007年3月20日边跨合龙段2007年5月26日—2007年6月10日边跨合龙段养生张拉:2007年6月11日—2007年6月15日
3、合拢段进度计划中跨合拢段2007年3月26日—2007年4月15日次中跨合拢段2007年4月16日—2007年5月5日次边跨合拢段2007年5月6日—2007年5月26日边跨合拢段:2007年5月26日—2007年6月15日
4、桥面及附属结构施工进度计划挡碴墙2007年6月16日—2007年7月15日桥面垫层2007年6月25日—2007年7月30日
三、施工技术方案
(一)、技术方案概述竹根河特大桥主桥桥墩的高度为
34.5m~
69.5m,桥墩为圆端形变截面的空心墩,墩顶顺桥向宽度尺寸为
5.0m~
7.5m桥梁上部结构为
40.6m+5×72m+
40.6m的三向预应力连续箱梁0#块块体长度为
12.0m,砼圬工量为
284.6m3,重量为
754.2t因主桥桥墩高度太高且0#块块体长度相对于主墩墩顶宽度太长,因此主桥的0#块施工是全桥施工的难点和重点根据实际情况和我单位的技术力量及设备配置情况对主桥上部结构施工采用施工方案为
1、0#块施工——利用墩身预埋贝雷片阴头搭设施工托架施工
2、悬浇块体施工——挂篮施工
3、合拢段块体施工——吊架施工
4、边跨现浇块体施工——利用墩身预埋贝雷片阴头搭设施工托架施工
(二)、施工设备配置和劳力组织安排根据工程特点及现场需要,施工连续梁时利用施工下部工程时既有的拌合站及塔吊,砼输送采用输送泵其他机械设备主要为挂篮、钢筋__机具及张拉、压浆设备等具体详见“主要机械设备表”主要机械设备表机械名称规格型号单位数量备注钢筋__机械套4木工__机械套4砼输送泵HBT60台6砼运输车6M3台6挂篮160T对6双向悬臂浇筑千斤顶350T台12张拉预应力60T台4张拉预应力25T台4张拉预应力挤压器台2塔吊台6发电机250KW台2施工该连续梁时计划组织6班劳力同时施工,每班劳力配置详见下表每班劳力安排一对挂篮配置序号岗位数量负责施工内容1管理、技术人员2施工现场技术、质量、安全管理2木工4支拆模板3钢筋工12钢筋__、绑扎4张拉工8预应力施工5起重司机2挂篮__、走行、加固6砼工10砼灌筑、养护7机电工2机械维修、电力维护
(三)、0号块施工
1、托架施工现浇箱梁的梁体全部进行整体一次施工,箱梁混凝土一次灌注主墩墩身施工时在空心墩墩顶两侧顺桥向各预埋相应数量的贝雷片阴头,待墩身施工完成且砼达到强度后,顺桥向拼装贝雷梁,贝雷梁上横桥向放置2I45工字钢,然后在2I45工字钢上顺桥向放置相应的型钢:翼板下为2I45工字钢;边墩现浇箱梁底板下为2[10槽钢间距为50cm;主墩0#块箱梁底板下为I30工字钢间距为60cm按照0#块底板设计的曲线在工字钢或2[10槽钢上用方木和竹胶板铺设箱梁底模箱梁翼板的施工方法为边墩在翼板下2I45工字钢上搭设钢管支架然后在支架上用方木和竹胶板铺设翼板底模;0#块翼板则全部采用整体钢板进行施工0#段托架布置详见附图
六、
七、
八、十检算见附件一
2、临时固结(设计暂未出图)
3、0#块托架预压底模板铺设完毕后,采用沙袋对支架进行超载预压,预压重量为砼重量的
1.2倍,荷载分布模拟梁段荷载在加载过程中作好测量工作并尽快整理计算出托架的变形量以验证0#块托架的承载力是否满足施工要求
4、0#块施工0#块段外侧模板利用挂篮的侧模配一定的特制钢模板;内模采用挂篮内模骨架和模板,WDJ碗扣支架底模采用在膺架上设方木骨架,上铺竹胶板面板横隔板模板采用组合钢模板配合钢背带为保证模板结构尺寸,模板之间设对拉杆予以固定第一次钢筋施工首先进行底板钢筋绑扎,其次进行腹板和横隔板钢筋绑扎(同步进行),最后进行竖向预应力Ф25粗钢筋的就位在底板钢筋绑扎时,为了保证人洞的质量,可把人洞模板先就位,然后再绑钢筋钢筋绑扎完后,及时把竖向Ф25预应力粗钢筋的压浆管引到底板上方,而横隔板Ф25预应力粗钢筋的压浆管可通过内模上的对拉螺丝孔引到箱梁内,这样便于以后压浆施工竖向精轧螺纹钢的锚垫板下设5CM的钢管连接,以解决锚垫板与波纹管无法焊接的缺陷箱梁内部构造钢筋复杂,波纹管较密,钢筋__施工时钢筋与管道相碰时,只能__,不能切断钢筋第二次钢筋施工在顶板模板支立完后,首先进行腹板纵向预应力束管道的埋设,然后进行顶板底层钢筋的绑扎,随后进行纵、横向预应力管道的埋设,最后进行顶板顶层钢筋的绑扎钢筋成型过程中,多采用绑扎而少采用点焊砼施工质量要求水泥采用P.O
42.5普通硅酸盐水泥,粗骨料采用粒径5~
31.5mm级配碎石,细骨料采用Ⅱ区中粗砂;砼坍落度12~14cm;缓凝时间≮8h;三天强度达到85%设计强度;砼和易性好,易于泵送砼采用强制式搅拌机集中拌和,砼搅拌运输车运输,在墩旁放置两台输送泵,为防止出现砼堵管,应多布设一条泵管以备用,输送泵管沿塔吊架固定,到箱梁顶50CM,用软管引出到箱梁模板内,从内模所开的“窗口”入模泵送砼前,应先泵水,再泵砂浆进行润管,然后再泵送砼,水和砂浆不入模砼的现场振捣严格按照规范进行,要求表面泛浆,不再冒气泡,砼不再下沉施工人员一定边振捣,边观察,防止漏振或过振,技术人员跟班作业因波纹管较密集,现场要准备三条30振动棒,配合大振动棒的施工,顶板砼浇完后,表面及时进行整平、压实、二次收浆及养护处理砼浇注要求平衡对称施工,最大允许偏载8T,现场实际控制中,偏载不允许超过3M3砼在浇注过程中应一次连续浇筑完毕,中间不得中断,砼分层浇注,每层宜30-40CM厚
(四)、挂篮
1、挂篮__制作 (1)应严格按设计图上的技术要求及公差配合进行挂篮杆件的__制作 (2)主构架节点板及杆件,必须制作样板,精确__,确保栓孔间距 (3)外侧模竖框架,制作时应有工作平台及夹具,尽量消除焊接变形,确保连结模板后的面板的平整度 (4)对于重要部位的焊接,如底模架前后横梁上的吊耳,应由有经验的焊工施焊,保证焊接质量焊缝及__件质量要求与验收办法应参照《钢结构工程施工及验收规范》执行
(5)出厂杆件应有专人进行检查验收,不合格者禁止出厂2、组装试拼 (1)待所有杆件__齐全后,应在试拼台上全面试拼主构架要放样于试样台上,尺寸合格后,拧紧各节点板的螺栓,施拧时要均匀施力,防止松紧不一 (2)底模架也应试拼,检查前后横梁及纵梁的连接,检查前后吊点的尺寸及外形尺寸 (3)检查前后吊带销孔与销子的配合情况(4)所有杆件齐全及相互连接均满足要求后应分组编号,作出明确标记,准备运往现场正式拼装
(5)挂篮__完成后除对几何尺寸、焊接质量及上述内容检查外,还要对主桁架、前后吊带、销子进行力学试验,试验方法详见挂篮试压作业指导书
3、挂篮预压试验挂篮悬浇段施工前,为了检验挂篮的实际承载力和安全可靠性,获得弹性和非弹性变形参数,为箱梁施工控制提供数据,同时为了检验挂篮__质量,应对挂篮进行预压试验
(1)、主桁架预压方法挂篮平躺__,两片桁架相对,前支点用螺栓固定,后端用扁担梁锚固在前端节点处拼装扁担梁,扁担梁用Φ32精轧螺纹钢筋连接,利用一台YD60型千斤顶顶压扁担梁,其作用力通过Φ32精轧螺纹钢筋传递给挂篮的主桁架,达到预压的目的
(2)、销座、销子和吊带的加载方法在实验场地上将两个底模后横梁对称布置,间距约
2.1米,用吊带B将两根后横梁连接,在销座两侧
0.5米处用两台YC60千斤顶顶压后横梁,千斤顶的作用力通过后横梁传递给销座、销子和吊带,达到检验销座、销子和吊带的目的
(3)、主桁架的加载等级根据计算,最大悬浇箱梁节段重量为1476KN主桁架前端节点受力最大,实5次加载根据挂篮的设计特点及使用要求,预压试验仅对主桁架进行,获取主桁的弹性变形数据,消除主桁的非弹性变形
(4)、观测方法观测菱形桁架变形量,每加减一级荷载测量一次主桁架前端两个节点间的距离
4、现场拼装
(1)准备工作
①根据塔吊的起重能力,能够拼装的部件整体吊装,工厂组装试拼后,有些部件可不再拆卸
②准备好拼装工具、钢丝绳及各种连接螺栓
(2)拼装程序
①找平铺枕 待0#梁段张拉完毕后,用1∶2水泥砂浆找平,0#梁段轨道处垫枕位置的梁顶面,要求两个前支点处梁顶面标高差控制在3毫米范围内
②铺设钢枕前支座处铺3根,在轨道接缝处需要铺设钢枕并要注意在距下一节段
5.5m处铺设下后锚扁担梁
③__轨道 从0#段梁端向中间分别__3米长轨4根,精轧螺纹钢筋通过连接器接长后,用锚轨扁担将轨道锚固,精轧螺纹钢筋高出轨道顶面约22-24厘米,抄平轨道顶面,量测轨道中心距无误后,用螺母把轨道锁定,用螺栓在轨道接缝处将轨道连接成整体
④__前后支座先从轨道前端穿入后支座,后支座就位后安放前支座
⑤吊装主构架 主构架分片吊装,先吊装远离塔吊位置的一片,放至前后支座上,并旋紧连结螺栓,为防止倾倒,用脚手架临时支撑按上述方法再吊装另一片主构架
⑥__主构架之间的连结系
⑦用Ф32精轧螺纹钢和扁担梁将主构架后端锚固在轨道上
⑧吊装前上横梁 前上横梁吊装前,在主构梁前端先安放作业平台,以便站人作业,作业平台应设防护栏杆前上横梁上的上、下垫梁及2根钢吊带,可一起组装好后,整体起吊__,待底模架拼装完成后__千斤顶
⑨__后吊带 在0#梁段底板预留孔内,预留孔位置见详图,__后吊带,千斤顶和上垫梁,后吊带从底板穿出,以便与底模架连接⑩吊装前、后底横梁先吊装后底横梁,到位后与已__好的后吊带连接,然后用同样的办法吊装前第横梁11吊装底模架及底模板 底模架吊装前,应拆除0#梁段底部部分支架,底模架后部插入0#段箱梁底部,前端与前吊带用销子连接,如受起重能力限制,可先吊装底模架,然后再铺装底模板12__外侧模板挂篮所用外侧模首先用于0#梁段施工,在上述拼装程序之前,应将外模走行梁先放至外模竖框架上,后端插入后吊架上0#段顶板上预留孔,先把后吊架安放好两走行梁前端用倒链和钢丝绳吊在前上横梁上用倒链将外侧模拖至1#梁段位置,在0#段中部两侧__外侧模走行梁后吊架,解除0#段上的后吊架每个后吊点应预留两个孔,间距约15cm,在底模后横梁和外模走行梁间__1个10吨倒链13吊装内模架内模架首先使用在0#节段,待1#节段需要使用内模架时,吊装内模架走行梁穿入0#节段,同时利用预留孔__好后吊杆,待内模脱模后,利用倒链前移至1#节段,前吊点采用ф32精轧螺纹钢筋,φ16钢丝绳和10t倒链用于调整模板标高 14调整立模标高 根据挂篮弹性及非弹性变形值,再加上设计立模标高值,为1#段的立模标高,底模的标高通过前上横梁上的千斤顶调整,外模和内模的标高通过内外模走行梁前端前端的倒链调整,浇筑混凝土时由吊带和精轧螺纹钢受力
5、挂篮前移
①每一节段施工完毕后,将底篮、模板系统用钢丝绳和手拉葫芦悬挂于主桁前后横梁上
②解除吊带约束,操作手拉葫芦使模板与梁体脱开,并保证一定的间距
③在主桁下平联梁两端分别用1台32t千斤顶将主桁顶起,同时逐步松卸主桁后锚,使主桁下弦杆与轨道梁脱开
④前移轨道梁至指定位置并锚固
⑤千斤顶卸落,使主桁下落于轨道梁上
⑥操作2个10t手拉葫芦,拉动主桁,带动底篮、模板一起前移
⑦挂篮前移到位后,进行定位、锚固
⑧用手拉葫芦提升模板,调整标高和平面位置、锚固挂篮前移时要保证箱梁悬臂两端荷载的平衡挂篮前移时,外侧模、内顶模前端悬吊于主桁前挂梁,后端通过滑梁在滑车上滑行,底模随底篮悬挂在主桁上一起前移
6、挂篮拆除悬浇节段施工完毕后,为不影响合拢段施工,须将挂篮拆除挂篮拆除时应尽可能解体,减轻一次起吊的重量,并保证箱梁悬臂两端荷载的平衡
①拆除顺序先进行模板拆除先内顶模,再底篮及底模,后外侧模;待模板拆除完毕后,再拆除钢吊带;最后拆除主桁架
②拆除方法挂篮拆除采用手拉葫芦、5t卷扬机和滑轮组进行,配合内顶模先将内滑梁与内顶模解体,再将模板和滑梁分解成2-3m节段,用手拉葫芦从箱梁内腔提出,塔吊吊走底篮及底模先拆除两侧操作平台,将底篮用4个5t手拉葫芦悬挂在主桁架前后挂梁上,操作手拉葫芦使之下放一定高度用2台5t卷扬机接力、拆除手拉葫芦,继续下放至地面(水上下放至接应的方驳上)外侧模同底篮拆除方法主桁架将主桁横移至翼缘端部,将主桁分解成单片桁架,用塔吊吊走
7、挂篮安全操作规程
1、进入施工现场必须戴安全帽,所有作业人员应遵守“高空作业”及“水上作业”安全规定
2、认真进行科学合理的工作安排,尽量避免上下层交叉作业
3、作业时严格遵守各工种安全操作规程,特别是起重吊装作业安全操作规程
4、挂篮__时必须先__好锚固和水平限位装置,注意对未成形的桁架杆件进行稳固,防止倒下伤人
5、挂篮荷载时现场由专人统一指挥,保证两台千斤顶同步操作试验过程中,派专人观察反力梁和后锚点是否稳定安全
6、挂篮行走前应检查后锚及各部位受力情况,发现隐患及时处理,确认安全后,方可前移
7、挂篮前移时,应保证两片主桁沿箱梁中轴线对称推进,每前移50cm作一次同步观测,防止挂篮转角、偏位造成挂篮受扭
8、挂篮行走应缓慢进行,速度应控制在
0.1m/min以内,挂篮后部各设一组溜绳以策安全轨道梁应平整、顺直,不得偏移
9、挂篮前移时,操作平台严禁站人预有大风、大雾、雷雨天气时,挂篮严禁前移
10、挂篮行走到位后,后锚必须__可靠
11、混凝土浇注前对挂篮后锚、吊带、限位装置进行全面检查,混凝土浇注时派专人观察挂篮后锚,发现异常情况及时处理
12、模板操作平台和张拉平台应牢固可靠,供平台升降的葫芦及钢丝绳应经常检查,发现问题及时更换
13、挂篮的操作平台应设置安全措施及防止物体坠落的隔离措施,挂篮四周设置护栏,上下层设扶梯以便操作人员上下
14、由于交叉作业较多,操作人员应严守各自岗位,防止铁件工具坠落
15、用电线路应铺设规范,防止漏电伤人
16、挂篮拆除时,应先拆除模板系统,再从吊带系统逐步拆卸
17、所有机具设备要经常检查并注意维修保养,确保安全使用
18、注意雨天防滑、夏季防暑、冬季防雪、防冻、防寒
(五)、1#-8#块挂篮悬浇施工0#块通过临时锚固钢筋使其同主墩形成“T”型刚构悬灌梁施工工序为挂篮就位→调整底模、外侧模标高→绑扎底板、腹板钢筋→__竖向预应力钢筋→支立内部模板、堵头模板→__纵向、横向预应力管道→绑扎顶板钢筋→浇筑混凝土→养护→穿钢绞线→张拉→压浆→移挂篮施工工艺流程详见附图二挂篮悬浇施工工艺流程图墩顶0#块施工张拉完成后,在其上拼装挂篮从1#块开始进行悬臂对称现浇施工,各梁段一次两侧对称灌注,平衡施工挂篮就位后,锚固在已施工完毕的梁段上根据监控单位提供的模板施工标高用千斤顶抬升底模至施工标高
1、钢筋及预应力管道__挂篮底模、外侧模调整到位以后,即可进行底、腹板钢筋绑扎及预应力管道__,钢筋及预应力管道在__场__,运至现场绑扎__纵向预应力束采用直径90mm波纹管;横向预应力束采用80mm波纹管19×60mm波纹扁管;竖向预应力束采用直径36mm铁皮管先绑扎底板下层钢筋,__底板纵向波纹管道,管道按设计线形调整并用定位筋固定在构造钢筋上,在底层钢筋网上焊接架立钢筋,然后绑扎底板上层钢筋网再绑扎腹板钢筋及__腹板束波纹管道和竖向预应力筋,腹板钢筋__好后,套装腹板竖向预应力筋及波纹管,此时应注意,竖向预应力筋与波纹管在下端的密封(用胶布缠绕),上端间距位置要准确然后__腹板纵向波纹管波纹管内穿塑衬管作撑管,以防振动变形和漏浆最后布置顶板纵向及横向预应力波纹管波纹管的驳接一定要用胶布缠绕好,各波纹管要__压浆管及排气管最后__槽口、封端模、压脚模和内侧模待内顶模调整到位以后,即可进行顶板钢筋绑扎及预应力管道__先绑扎顶板底层钢筋,__顶板束、横向束波纹管道并调整,用定位筋固定,再绑扎定板上层钢筋预应力束锚垫板与封端模或槽口用螺栓连接牢固,螺旋筋、锚下钢筋__要准确到位当钢筋与预应力管道发生冲突时,适当挪动钢筋,不得截断除__梁段钢筋外,还需注意预埋人行道板钢筋、泄水孔和挂篮施工预留孔
2、砼施工及养护混凝土浇注前,认真检查模板支撑情况,模板堵漏质量,钢筋绑扎及保护层的设置,预埋件,预留孔洞位置的准确性,模内有无杂物;检查灌注砼用的漏斗,串筒分布是否满足灌注顺序箱梁砼采用一次浇注,砼由拖泵泵送入模,在0号块顶面经三通管分叉进行对称浇筑,浇筑时严格控制对称节段的砼浇筑方量,保证两边的不平衡重不超过设计要求采用插入式振捣器振动,振捣时对预应力钢筋锚固端以及其它钢筋密集部位,应特别注意振捣,砼浇筑完要凿毛,箱梁顶面要收浆,然后拉毛砼分层浇筑、分层振捣,分层厚度不大于50cm浇筑顺序从悬臂前端向已浇梁段进行,使挂篮的微小变形大部分实现,避免新旧砼之间产生裂缝每次浇筑时,应有测量组监控,先底板、腹板,后顶板,顶板浇筑从两侧翼缘向中间进行底板浇筑采用串筒下料,在内顶模上开孔作为下料口,底板浇筑完毕后及时封闭下料口采用插入式振捣器振捣,振捣时要确保砼密实性特别是锚下区砼的密实,且不得损坏预应力波纹管道,波纹管内在浇筑砼前插入硬塑管作衬填,以防管道被压瘪堵管浇筑过程中每隔半小时专人负责抽拉一次,确保无堵管现象发生砼浇筑完毕后,立即通孔检查管道,处理因万一漏浆等情况出现的堵管现象混凝土捣固人员须经培训后上岗,要定人、定位、定责,分工明确,尤其是钢筋密布部位、端模、拐(死)角及新旧砼连接部位指定专人进行捣固,每次浇注前应根据责任表填写人员__,并做好交底工作捣固砼时应避免捣固棒与波纹管接触振动,砼捣固后,要立即对管道进行检查,及时清除渗入管内的灰浆未振完前,禁止操作人员在砼面上走动,否则会引起管道下垂,促使砼“搁空”、“假实”现象发生,必要时用竹片将砼塞入管道__施工、技术、试验人员现场跟班作业,随时测定坍落度和和易性变化情况,及时通知搅拌站进行调整施工预拱度的设置应计入挂篮的变形,根据施工中的实测值来进行调整浇注砼时应注意砼的浇筑顺序,在纵向应从前端开始浇筑,在根部与前段梁体合拢;在横向,从两侧开始灌注,在腹板顶合拢模板拆除后,对新浇砼与旧砼接缝要进行凿毛砼浇注完初凝后,应立即覆盖表面(顶板、底板表面采用双层麻袋片覆盖)并洒水养护,养护用水符合拌和用水要求,箱内壁采用雾状洒水养生,拆模后腹板外侧和底板底面采用喷洒养护剂养生砼的洒水养护时间为14天,可根据空气的湿度、温度酌情延长或缩短,每天洒水次数以能保持砼表面经常处于湿润状态为宜砼强度达到
2.5Mpa前,不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载梁体张拉的检查试件,要存放在梁顶上与梁体同环境养护
3、预应力施工
①预应力筋规格主桥纵、横向预应力筋采用__度、低松弛预应力钢绞线,钢绞线公称直径
15.2mm,标准强度1860Mpa,张拉控制应力1395Mpa;竖向预应力筋采用Φ25精轧螺纹钢,屈服强度835Mpa,张拉控制应力650Mpa预应力筋筋场后按批次进行验收和检验,其规格和力学性能应符合设计要求和国家标准规定
②预应力筋下料预应力筋按设计长度下料,下料误差为0~+100mm采用砂轮切割机切割,不得使用电弧切割或气割钢绞线不得在砼面上生拉硬拽,以免磨伤钢绞线,下料后用20#铁丝绑扎编束,前端用氧焊焊接成牵引头;精轧螺纹钢下料以前必须把因剪切钢筋形成的旁弯和螺纹被压扁的钢筋端头部分切除,以保证精轧螺纹钢与螺母能顺利连接,精轧螺纹钢下料后,按梁段进行编号,以免混淆
③预应力束__预应力束__与钢筋施工同步进行纵向预应力束采用先预埋波纹管、砼浇筑完毕以后穿钢绞线,波纹管按设计所示的曲线坐标在钢筋上定出曲线位置,将波纹管用定位筋固定在梁段构造钢筋上,定位筋每隔1m设置一道,用Φ8钢筋点焊成片,波纹管的连接采用大一号的同型波纹管,接头长20~30cm,用封胶带封裹严密,防止浇筑砼时漏浆纵向预应力束采用卷扬机牵引穿束,预应力束前端用气焊焊接成长约30cm的锥形牵引头,穿束时卷扬机的速度不宜过快(每分钟约10m)横向、竖向预应力束波纹管与预应力筋一起__横向束按设计图所示间距排列,且张拉端与固定端交错布置,在靠近固定端一侧的波纹管上设置排气管以便压浆精轧螺纹钢在__时应保证其位置与倾斜度,按1m间距在钢筋骨架上焊接定位钢筋固定,精轧螺纹钢下端用垫块垫起,上垫板按砼顶面控制其__高成,波纹管上下端设置压浆管或排气管预应力筋及波纹管__完毕后,检查其位置、曲线坐标是否符合设计要求,固定是否牢固,接头是否完好,管壁有无破损,如有破损及时用封胶带修补
④预应力束张拉张拉设备根据预应力筋的种类及张拉锚固工艺选择张拉设备,预应力筋的张拉力一般为设备额定张拉力的50%~80%纵向顶板、腹板预应力束15—φ
15.2钢绞线采用2台Y__350A型千斤顶,两端张拉纵向底板预应力束12—φ
15.2钢绞线采用2台Y__250B型千斤顶,两端张拉横向预应力束3—φ
15.2钢绞线采用2台Y__100A型千斤顶、9—φ
15.2钢绞线采用2台Y__250B型千斤顶,一端张拉,张拉端两侧交错设置竖向预应力筋采用2台Y__60型千斤顶张拉设备的数量均能保证对称同步张拉张拉顺序待砼强度达到设计强度的85%以上时,箱梁预应力就可以张拉张拉时,先拉腹板纵向,然后张拉顶板纵向及横向预应力筋,顶板束按“先两边,后中间”进行;待纵向束张拉完毕后进行横向预应力束张拉;纵向预应力筋应两端对称张拉,且采用两端同时张拉,实行双控,实测伸长量与计算伸长量允许误差在±6%之间,即吨位控制和延伸量控制张拉要做好记录横向、竖向预应力束均按照从已浇梁段向悬臂前端两边对称进行张拉张拉过程纵向束为两边对称同步张拉,横向、竖向束为一端张拉张拉前清理锚垫板表面,__锚环、夹片和限位板(或上螺母),千斤顶就位,将工具锚夹片打紧,向张拉缸供油直至设计油压值(逐步拧紧上螺母),并记录张拉至10%、20%、100%张拉力时对应的延伸量L
1、L
2、L3,持荷2min,复验延伸量,达到设计要求后,打开截止阀将张拉油压降至零,千斤顶活塞回程,拆除千斤顶张拉控制张拉严格按“双控”进行,即以张拉力控制为主,延伸量作为校核,延伸量实测值与理论值的误差在±6%范围内一侧实际延伸量按下式计算ΔL=L3+L2-2L1-回缩量其中回缩量为张拉过程中锚具楔紧引起的预应力筋内缩值(包括工具锚、远端补张拉工具锚的回缩值)和千斤顶体内预应力筋的张拉延伸量对较长的预应力束,其张拉延伸量会超过千斤顶的一次全行程,必须采取分级张拉、分级锚固,即根据计算延伸量,将张拉过程分成若干次,每次均实施一轮张拉锚固工艺,每一轮的初始油压即为上一轮的最终油压,每一轮的张拉力差值应取相同,以便控制,一直到最终油压值锚固钢束和粗钢筋张拉完毕后,严禁撞击锚具和钢束(切割钢束宜用砂轮切割,严禁焊割)
3、孔道灌浆张拉完后立即封锚头,封锚头采用环氧树脂加砂浆封锚,达到强度后,即可压浆压浆前应先清洗管道,之后从低端向高端压浆当高端的出浆及排气管的出浆稠度达到压浆端时,就封住出浆端及排气孔,并保持3~5分钟的稳压时间,然后封住压浆孔压浆的最大压力一般为
0.5-
0.7Mpa压浆时,对相邻管道应不断地清洗,直至没有水泥浆为止压浆管道压浆应在24小时之内进行,要求管道压浆密实,水灰比宜为
0.4-
0.45,为减少收缩可掺入
0.1‰倍水泥用量的膨胀剂压浆标号不低于箱梁砼标号(50#),同时做好压浆记录
4、悬浇施工过程的质量管理与控制
(1)、测量放样每次移好挂篮,对箱梁底模都要进行中线放样,标高测量对前一梁段中线和标高有偏差的,在下段梁应当进行适当地纠正,每段梁浇筑完毕,需在梁面上放出中线(弹出墨线),布置标高点(一般6个点),测出标高张拉后,复测中线和标高并计算出张拉后梁块的上翘值和扭曲值每次砼浇筑时都要进行测量观测要严格控制浇筑砼产生过大的挠度,使新浇砼产生错位现象
(2)、质量控制
①对于挂篮、底模调紧后,施工员、技术员及现场质检人员要进行检查,检查内容包括中线、标高、坡度及几何尺寸等底板及腹板钢筋绑扎好后,要进行自检并请示监理工程师进行检查,如发现问题则立即纠正没有监理的检查不能进行下一步施工对于腹板要检查其厚度及模板垂直度要保证箱梁截面不发生扭曲对于面板,要检查波纹管位置标高及箱梁中线的正确性每道工序都要有完整的监理签认手续
②严格把握原材料质量,包括钢材、水泥、砂石料等一定要有关证明单砼的拌制要严格按试配配比进行,严格控制坍落度现场试件要有代表性
③严格控制张拉顺序张拉千斤顶、油表要进行标定预应力钢材要进行抽检没有达到要求的梁段不能进行张拉每次张拉一定要请监理进行旁站施工员做好有关记录
5、施工监控
①施工控制目的与意义大跨度连续梁桥施工过程复杂,施工过程中各种影响结构变形和内力的参数(如梁重、结构刚度、温度场、有效预应力等)存在误差,这些误差会导致结构变形和受力严重偏离理论计算轨迹,如果不加以控制调整,成桥后主梁的线形和结构中内力都将难以满足设计要求,并且施工过程中很易导致超应力情况,造成严重后果为了确保主桥在施工过程中结构内力和变形始终处于安全的范围内,且成桥后的线形符合设计要求,结构恒载受力状态接近设计期望,在桥梁施工过程中必须进行严格的施工控制
②施工控制的原则施工控制是要对成桥目标进行有效控制,修正在施工过程中各种影响成桥目标的参数误差对成桥目标的影响,确保成桥后结构内力和线形满足设计要求受力要求:反映桥梁构件受力的因素是构件的截面内力(或应力)通常起控制作用的最大应力,在恒载已定的情况下,桥梁构件的应力与截面内的轴力、剪力和弯矩等有关线形要求:线形主要是主梁的标高合拢误差要求在2cm以内,成桥后(通常是__变形稳定后)主梁的标高要满足设计标高的要求调控手段:对于主梁线形的调整,调整立模标高是最直接的手段将参数误差引起的主梁标高变化通过立模标高的调整予以修正主梁内力(或应力)控制截面可选为施工过程中和成桥后的受力控制截面,主梁标高控制点可选为各施工梁段前端
③施工控制的方法设计参数识别通过在典型施工状态下对状态变量(位移和应力应变)实测值与理论值的比较,以及设计参数影响分析,识别出设计参数误差量设计参数预测根据已施工梁段设计参数误差量,采用合适的预测方法预测未来梁段的设计参数可能误差量优化调整施工控制主要以控制标高、控制截面内力或应力为主,优化调整也就以这两方面的因素建立控制目标函数(和约束条件)通过设计参数误差对桥梁变形和内力的影响分析,应用优化方法调整本梁段与未来梁段的预应力以及未来梁段的立模标高,使成桥状态最大限度地接近理想设计成桥状态,并且保证施工过程中受力安全
④施工控制主要工作内容理论计算:用__的大跨度桥梁设计计算与控制分析软件复核设计计算所确定的成桥状态和施工状态a.各施工状态以及成桥状态下的状态变量的理论数据桥梁构件标高、控制截面内力或应力应变b.施工控制数据理论值立模标高施工过程中结构变位、应力、应变和温度观测:a.温度场观测观测主梁、桥墩的温度(温度场)及主梁挠度、桥墩位移等随气温和时间的变化规律砼中温度测试选用NIC型直径4mm的热敏电阻,使用读数精度达4位半的DT数字型阻值表测出在主桥箱梁上选取4个标准截面,在内面预埋温度元件,在施工期间选择有代表性的天气进行24小时连续观测,例如每个季节选择一个晴天、多云天和阴雨天,以测量其内部的温度场分布b.温度对结构变形和受力影响的测量测试内容为主梁标高以及相关截面应力应变测试时间与温度场观测同步进行c.每阶段观测项目应力监测测定主梁、桥墩的应力在施工过程中的变化情况变形监测测定主梁挠度、主梁轴线偏差情况,主要观测在砼浇筑前后、预应力张拉前后、挂篮__前后工况下各控制点高程、主梁轴线偏位变形测点布置每一梁段悬臂端截面梁顶设立5个标高观测点测点须用短钢筋预埋设置并用红漆标明编号当前现浇梁段悬臂端截面在底模上设立两个临时标高观测点,作为当前梁段控制截面的梁底标高施工控制有关的基础资料试验与收集a.砼龄期为
3、
7、
14、
28、90天的弹性模量试验以及按规定要求的强度实验如果施工现场改变水泥品种或砂石集料及配合比时须做一套试验b.气象资料晴雨、气温c.实际工期与未来进度安排d.挂篮的支点反力及其他施工荷载在桥上的布置位置与数值设计参数误差分析和识别a.挂篮刚度对标高的影响;b.梁段自重误差对结构的影响;c.梁的刚度误差对结构的影响;d.砼收缩徐变对结构的影响;e.施工荷载变动对结构的影响;f.温度的影响;g.预应力误差的影响
6、悬浇施工过程的安全措施
(1)挂篮底篮要挂安全网,然后施工平台铺5㎝木板底篮周围要焊
1.5m高的钢筋护栏(钢筋直径不少于Φ25mm),并挂上安全网两侧翼板施工脚手架要挂安全网,脚手架底脚应采取措施与其下支承处相对固定,后下横梁中间两吊带要绑上钢丝绳__及拆除这两个吊带时,工作人员一定要挂好安全带
(2)每次移挂篮前一定要仔细检查反扣滑槽检查各个螺栓是否拧紧,精扎螺纹钢是否有裂纹,浇筑砼之前,要检查后锚螺栓是否上紧,螺栓是否有裂纹,每根吊带也要逐根检查精扎螺纹钢严禁通电,严禁直接敲打及抛掷
(3)每次浇筑完一节梁块,在其上翼板焊上安全护栏桥面上严禁任何人员向下抛物悬臂作业人员一定要挂安全带
(4)张拉时,在张拉千斤顶正前方,严禁人员施工作业及走动,并要架木板作挡板以防张拉锚具飞到河中,打坏过往船只及人员
(六)、边跨现浇段施工
1、概述主桥共2个箱梁边跨现浇段,长度为
3.6m,其中伸出墩顶(墩身)部分9#墩为
1.85m、10#墩为
1.55m,梁高
3.29m,腹板厚50cm,底板厚50cm,宽
6.4m,端部设
1.5m厚横隔板一道,其他部位尺寸同标准断面砼方量
59.2m3根据现场实际情况,边跨现浇段采用墩身纵向共预埋10对(现浇箱梁下部6对,另一侧为4对)贝雷片阴头接上贝雷片用贝雷片作纵向悬臂梁,在贝雷片上横向搭设工字钢现浇段托架详见附图九检算见附件二
2、托架主桥共2个箱梁边跨现浇段,每个边跨现浇段长度为
3.6m,其中伸出墩顶(墩身)部分9#墩为
1.85m、10#墩为
1.55m,梁高
3.29m,腹板厚50cm,底板厚50cm,宽
6.4m,端部设
1.5m厚横隔板一道,其他部位尺寸同标准断面砼方量
59.2m3边跨现浇段箱梁混凝土分两次进行浇注其施工方法为:利用墩身搭设现浇托架在施工墩身时在墩身上部的设计位置埋设搭设托架的预埋件因桥墩高度太高为避免施工现浇段箱梁混凝土时的偏心荷载对墩身造成不利,在墩身两侧搭设对称托架,并在墩身托架的另一侧采取加载措施以平衡因施工现浇段箱梁混凝土时托架对墩身的偏心荷载对支架进行预压,使支架预先完成非弹性变形,以避免因支架非弹性变形,引起梁体线形失控和混凝土产生裂纹同时检测支架的弹性变形,并作为__模板的参考数据在模板上(按梁体两端、中部)位置设立观测点加砂进行预压,达到总压重的30%、50%、80%、100%、120%和达到120%后24小时用水准仪检测标高变化
3、模板工程现浇段箱梁的外模为竹胶板横桥向在墩身两侧的贝雷片上放置两根2I45工字钢,其上为顺桥向的2[10槽钢间距为50cm,然后在2[10槽钢上铺设铺设10×
7.5cm横向方木,间距20cm,用铁线与2[10槽钢连接铺设后,对横向方木标高进行一次复核,个别低洼处用抄手木楔找齐,高处用手电刨刨去,横向方木标高达到要求后即可铺设底模进行预压作业方木和竹胶板翼板的施工的方法为在翼板下的2I45工字钢上搭设钢管支架,其上为方木和竹胶板外侧模与内侧模之间用Φ25对拉螺杆加固,底端固定在横向方木上,并用斜撑将外侧模支承在支架上外侧模的翼缘模用碗扣式脚手架支撑在支架上,模板通过卸落脚手架顶部的顶托进行拆除内模采用钢木组合结构,即内侧模与内顶模采用组合定型钢模,倒角模、压脚模采用胶合板内侧模用脚手管按70cm间距作次肋,水平向用2[14作主肋,用Φ25对拉螺杆与外侧模加固内顶模支撑采用在箱梁底板上搭设脚手架形成,脚手架与内顶模之间设置顶托封端模采用胶合板模板,在外伸钢筋与预应力孔道处割孔,用短钢筋将木模与外伸钢筋固定
4、钢筋工程同0号块及挂篮悬浇施工
5、砼工程施工工艺同0号块及挂篮悬浇施工
6、预应力工程边跨现浇段浇筑完毕后,待砼强度达到设计强度85%以上,先张拉竖向预应力筋,后张拉横向预应力束张拉及压浆施工工艺同0号块及挂篮悬浇施工
(七)、合拢段施工及体系转换
1、概述主桥箱梁合拢段共有7个合拢段,其中1个中跨合拢段、2个次中跨合拢段、2个次边跨合拢段、2个边跨合拢段,合拢段均长2m,高
3.29m,腹板厚50cm,底板厚50cm,底板宽
6.4m,其他部位尺寸同标准断面单个合拢段砼方量为
22.m3合拢段施工是主桥施工的重要环节,是控制全桥受力状况和线形的关键工序,技术含量大,质量要求高,因此对合拢顺序、合拢温度、合拢段砼质量等工艺必须严格控制合拢段施工顺序为先中跨、再次中跨、次边跨、最后边跨合拢段均采用吊架施工
2、施工工艺概述合拢段采用吊架施工吊架及外模利用挂篮底模和外侧模,内模采用组合定型钢模,同边跨现浇段
3、合拢段施工要点
①合拢段前准备工作a、临时锁定装置预埋件按照设计图纸“主桥箱梁合拢段临时锁定构造图”在合拢口两边的梁段前端顶、底板预埋锁定装置预埋件,并准备好其他临时锁定材料b、检查合拢口宽度、标高、轴线偏差并测量全桥轴线标高,并将检测结果上报监理单位c、挂篮拆除d、准备配重设施:配重设施采用刻度水箱,以便随时监控配重重量
②施加及解除配重合拢段钢筋、模板__完毕,并完成底板束、合拢束穿索后,将水箱对称__在9#节段前端,尽量靠近合拢段向水箱内加水配重至合拢段重量的一半,并且使合拢段两侧高差符合设计和规范要求在浇筑合拢段砼过程中,根据浇筑方量,分级卸掉配重
③临时锁定装置根据设计要求设置临时锁定装置对合拢口进行锁定,合拢口的锁定应迅速、对称进行,先将外刚性支撑一端与梁端部预埋件焊接,当具备合拢条件时,迅速将外刚性支撑另一端与梁体连接
⑤合拢时机刚性锁定可以避免因温度变化而引起的合拢口间距的明显变化,完成合拢段的刚性锁定后,选择一天中温度最低时灌注混凝土,新灌注的混凝土在气温上升的环境中,以受压状态达到终凝,从而预防合拢段混凝土的开裂临时锁定装置待底板预应力束张拉完毕后拆除
⑥合拢段砼浇筑绑扎合拢段箱梁的底板和腹板钢筋并绑扎固定预应力波纹管和预应力筋在箱梁底板和腹板普通钢筋、预应力波纹管和预应力筋绑扎固定完毕并经现场监理验收合格后再支立箱梁合拢段的内箱模板箱梁内箱合拢段的模板为P3015组合钢模板,局部为木模板,模板支架为方木支架,支架的承重方木为20×20cm方木,其间距为
1.0mP3015组合钢模板下为
7.5×
7.5cm的方木,其间距为30cm安设计位置绑扎合拢段箱梁的顶板和翼缘板钢筋并将预应力筋和波纹管进行定位加固在合拢段箱梁的模板和钢筋经现场监理验收合格后进行合拢段箱梁的砼施工合拢段箱梁混凝土的施工方法为一次整体浇注成型灌注混凝土时先施工中腹板然后再施工边板灌注腹板砼时斜向或水平分层厚度为30-50cm采用插入式振捣器振捣,振捣时振捣器必须插点均匀快放慢拔做到不漏振、过振、欠振,且不能让振捣棒触碰模板和波纹管采用砼泵输送砼砼浇注必须连续进行,如因特殊情况必须间断时,其间断时间应小于前层砼的初凝时间或重塑的时间再施工箱梁顶板和翼板砼时必须用风泵将杂物清除干净,并适当洒水将砼顶面湿润箱梁顶面标高采用焊标高控制桩的方法进行控制砼表面为毛面,在砼终凝后6-10小时即应对砼进行洒水或覆盖养生在箱梁砼强度达到设计强度的70%后方可将合龙段箱梁的内箱模板拆除,而外模则在合拢段预应力筋张拉完毕后再将挂篮进行整体拆除
⑦预应力施工待合拢段砼强度达到85%设计强度时方可进行预应力施工,施工顺序为按照纵向竖向的顺序左右两端对称;先腹板纵向后顶板纵向然后是底板纵向最后是箱梁竖向预应力筋的张拉;张拉腹板时应先张拉中腹板后张拉边腹板;腹板预应力筋张拉顺序为由上至下依次张拉中、边跨合拢段应在连续预应力筋已张拉完工后再张拉竖向预应筋
4、体系转换
①解除墩梁临时固结通电使硫磺砼支墩中的硫磺层软化,割断临时支墩中的钢筋,然后对称均衡凿除临时墩,完成体系转化,墩梁固结解除必须对称均衡进行,否则有可能因支座下沉不均而使梁体扭转,产生裂缝
②体系转换体系转换是连续梁悬浇施工中的一个重要环节,本桥体系转换的步骤为中跨合拢段施工,张拉、锚固预应力钢束B1~B
6、T
9、T10及相应横、竖预应力钢束---拆除中跨临时固结---次中跨合拢段施工,张拉、锚固预应力钢束B1~B
6、T
9、T10及相应横、竖预应力钢束---拆除次中跨临时固结---次边跨合拢段施工,张拉、锚固预应力钢束B1~B
6、T
9、T10及相应横、竖预应力钢束---拆除次边跨临时固结张拉、锚固预应力钢束B1~B
6、T
9、T10及相应横、竖预应力钢束---边跨合拢段施工张拉、锚固预应力钢束B7~B
10、T11~T13及相应横、竖预应力钢束---拆除边跨临时固结---拆除边跨现浇段支架---完成体系转换体系转换步骤详见附图
十四、安全注意事项
1、进入施工现场必须戴安全帽,所有作业人员应遵守“高空作业”及“水上作业”安全规定
2、认真进行科学合理的工作安排,尽量避免上下层交叉作业
3、作业时严格遵守各工种安全操作规程,特别是起重吊装作业安全操作规程
4、挂篮__时必须先__好锚固和水平限位装置,注意对未成形的桁架杆件进行稳固,防止倒下伤人
5、挂篮行走前应检查后锚及各部位受力情况,发现隐患及时处理,确认安全后,方可前移
6、挂篮前移时,应保证两片主桁沿箱梁中轴线对称推进,每前移50cm作一次同步观测,防止挂篮转角、偏位造成挂篮受扭
7、挂篮行走应缓慢进行,速度应控制在
0.1m/min以内,挂篮后部各设一组溜绳以策安全轨道梁应平整、顺直,不得偏移
8、挂篮前移时,操作平台严禁站人预有大风、大雾、雷雨天气时,挂篮严禁前移
9、挂篮行走到位后,后锚必须__可靠
10、砼浇筑前对挂篮后锚、吊带、限位装置进行全面检查,砼浇筑时派专人观察挂篮后锚,发现异常情况及时处理
11、模板操作平台和张拉平台应牢固可靠,供平台升降的葫芦及钢丝绳应经常检查,发现问题及时更换
12、挂篮的操作平台应设置安全措施及防止物体坠落的隔离措施,挂篮四周设置护栏,上下层设扶梯以便操作人员上下
13、由于交叉作业较多,操作人员应严守各自岗位,防止铁件工具坠落
14、用电线路应铺设规范,防止漏电伤人
15、挂篮拆除时,应先拆除模板系统,再从吊带系统逐步拆卸
16、张拉过程中,在任何情况下作业人员不得站在预应力束的两端,应在千斤顶侧面操作,严格遵守操作规程,油泵开动过程中,不得擅自离开岗位
17、张拉时应认真做到孔道、锚环与千斤顶三对中,以便张拉工作顺利进行,并不致增加孔道摩擦损失
18、工具锚的夹片应注意保持清洁和良好的润滑状态,新的工具锚夹片第一次使用前,应在夹片背面涂上润滑脂,以后每使用5-10次,应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下,向锚板的锥形孔中重新涂上一层润滑脂,以防夹片在退楔时卡住
19、多根钢绞线束夹片锚固体系如遇到个别钢绞线滑移,可更换夹片,用小型千斤顶单根张拉
20、张拉完毕后,检查端部和其他部位是否有裂纹,并填写张拉记录
21、所有机具设备要经常检查并注意维修保养,确保安全使用
22、注意雨天防滑、夏季防暑、冬季防雪、防冻、防寒附图一主桥上部结构箱梁施工工艺流程图附图二0#块施工工艺流程图附图三挂篮悬浇施工工艺流程图附图四边跨合拢段施工工艺流程图附图五中跨合拢段施工工艺流程图附件一:0#段托架检算
一、0#段托架施工方案0#段设有横隔板,结构复杂,分两次浇筑,第一次浇筑至横隔板进入洞底板倒角上部墩身施工时在顺桥向两侧各预埋贝雷片阴头,待墩身施工完成且砼达到一定强度后,开始__托架,顺桥向拼装贝雷梁,贝雷梁上横桥向放置2I45工字钢,然后在2I45工字钢上顺桥向放置底模架:翼板下为2I45工字钢;底模采用竹胶板;外侧模全部采用整体钢模底模板铺设完毕后,采用沙袋对支架进行超载预压,预压重量为砼重量的
1.2倍,荷载分布模拟梁段荷载在加载过程中作好测量工作并尽快整理计算出托架的变形量以验证0#块托架的承载力是否满足施工要求0#块段外侧模板利用挂篮的侧模配一定的特制钢模板;内模采用挂篮内模骨架和模板,WDJ碗扣支架底模采用在膺架上设方木骨架,上铺竹胶板面板横隔板模板采用组合钢模板配合钢背带为保证模板结构尺寸,模板之间设对拉杆予以固定第一次钢筋施工首先进行底板钢筋绑扎,其次进行腹板和横隔板钢筋绑扎(同步进行),最后进行竖向预应力Ф25粗钢筋的就位在底板钢筋绑扎时,为了保证人洞的质量,可把人洞模板先就位,然后再绑钢筋钢筋绑扎完后,及时把竖向Ф25预应力粗钢筋的压浆管引到底板上方,而横隔板Ф25预应力粗钢筋的压浆管可通过内模上的对拉螺丝孔引到箱梁内,这样便于以后压浆施工竖向精轧螺纹钢的锚垫板下设5CM的钢管连接,以解决锚垫板与波纹管无法焊接的缺陷箱梁内部构造钢筋复杂,波纹管较密,钢筋__施工时钢筋与管道相碰时,只能__,不能切断钢筋第二次钢筋施工在顶板模板支立完后,首先进行腹板纵向预应力束管道的埋设,然后进行顶板底层钢筋的绑扎,随后进行纵、横向预应力管道的埋设,最后进行顶板顶层钢筋的绑扎钢筋成型过程中,多采用绑扎而少采用点焊砼采用强制式搅拌机集中拌和,砼搅拌运输车运输,在墩旁放置两台输送泵,为防止出现砼堵管,应多布设一条泵管以备用,输送泵管沿塔吊架固定,到箱梁顶50CM,用软管引出到箱梁模板内,从内模所开的“窗口”入模泵送砼前,应先泵水,再泵砂浆进行润管,然后再泵送砼,水和砂浆不入模墩身施工时在顺桥向两侧各预埋贝雷片阴头,待墩身施工完成且砼达到一定强度后,开始__托架,详见“0#段托架施工图”
二、0#块贝雷片托架受力计算
1、荷载计算10#段梁体悬臂段砼单位重量60T/M2托架、模板及施工荷载重量10T/M
2、材料力学性能贝雷片:E=
2.06×105MPaI=
250497.2CM4允许受力[M允]=
78.82T.m[τ允]=
24.52T
3、托架受力检算110#、15#墩0#块托架受力计算受力计算图F=P=70T/m×
3.59m=
251.3TF1=
251.3×309-
179.5/285≈___.19TF2=F-F1=
137.11TM__x=
0.24F1+
0.24+
2.85×F2=
0.24×___.19+
3.09×
137.11=
451.08T.mτ__x=70×
3.59=
251.3T贝雷片数量计算n1=
451.08/
78.82≈
5.7片n2=
251.3/
24.52≈
10.3片取n=11片托架挠度计算1弹性挠度w1=F1×a2(3L-a)/6EI/11=___.19×104×
0.242×3×
3.59-
0.24/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/11≈
2.24×10-4/11m≈
0.02mmw2=F2×a2(3L-a)/6EI/11=
137.11×104×
3.092×3×
3.59-
3.09/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/11≈
0.0325/11m≈
2.95mmf1=w1+w2=
2.97mm
②非弹性挠度f2=
0.1n(n+1)=
0.1×2×2+1×
0.59/3=
0.118cm=
1.18mm∑f=f1+f2=
2.97+
1.18=
4.15mm刚度验算:l=
4.15/3590=1/8651/400结论满足施工要求211#、14#墩0#块托架受力计算受力计算图F=P=70T/m×
2.75m=
192.5TF1=
192.5×225-
137.5/195≈
86.38TF2=F-F1=
106.12TM__x=
0.30F1+
0.30+
1.95×F2=
0.30×
86.38+
2.25×
106.12=
264.68T.mτ__x=70×
2.75=
192.5T贝雷片数量计算n1=
264.68/
78.82≈
3.4片n2=
192.5/
24.52≈
7.9片取n=8片托架挠度计算
①弹性挠度w1=F1×a2(3L-a)/6EI/8=
86.38×104×
0.302×3×
2.75-
0.30/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/8≈
2.0×10-4/8m≈
0.03mmw2=F2×a2(3L-a)/6EI/8=
106.12×104×
2.252×3×
2.75-
2.25/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/8≈
0.0104/8m≈
1.30mmf1=w1+w2=
0.03+
1.30=
1.33mm
②非弹性挠度f2=0mm∑f=f1+f2=
1.68mm刚度验算:l=
1.33/2750=1/20681/400结论满足施工要求312#、13#墩0#块托架受力计算受力计算图F=70T/m×
2.50m=175TF1=175×200-125/160≈
82.03TF2=F-F1=
92.97TM__x=
0.40F1+
0.40+
1.60×F2=
0.40×
82.03+
2.00×
92.97=
218.75T.mτ__x=70×
2.5=175T贝雷片数量计算n1=
218.75/
78.82≈
2.8片n2=175/
24.52≈
7.2片取n=8片托架挠度计算1 弹性挠度w1=F1×a2(3L-a)/6EI/8=
82.03×104×
0.402×3×
2.50-
0.40/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/8≈
3.01×10-4/8m≈
0.04mmw2=F2×a2(3L-a)/6EI/8=
92.97×104×
2.002×3×
2.50-
2.00/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/8≈
0.0066/8m≈
0.83mmf1=w1+w2=
0.04+
0.83=
0.87mm2 非弹性挠度f2=0mm∑f=f1+f2=
0.87mm刚度验算:l=
0.87/2500=1/28731/400结论满足施工要求
三、纵桥向工字钢受力计算按不利情况12#、13#墩计算
1、荷载计算1每延米的砼重量q1=
2.65×
1.1877×10=
31.47KN/M
(2)施工荷载每延米重量(施工荷载重量沿桥纵向取10T/M)q2=10×10×
3.3/13=
25.38KN/M
(3)总荷载q=q1+q2=
56.85KN/M
2、工45a字钢材料力学性能E=
2.1×105MPAW=1430CM3I=32240CM4IZ/SZ=
38.6cmd=
11.5mm[δ]=170MPa[τ]=100MPa
3、工字受力检算受力计算图强度计算M__x=qL2/8=
56.85×
7.52/8=
399.73K__δ=M__x/w=
399.73×103/(2×1430×10-6)≈
139.8MPa[δ]=170MPaF__ax=
56.85×
7.5/2≈
213.19KNτ__x=F__axSZ/Izd=
213.19×103/
0.___×
0.0115/2≈24013×10__a≈
24.01MPa[τ]=100MPa刚度计算f__x=5qL4/384EI/2=5×
56.85×103×
7.54/384×
2.1×105×106×32240×10-8/2=
0.0179m刚度验算l=
0.0179/
7.5=1/4191/400结论通过以上检算,贝雷片托架上纵桥向工字钢符合承载要求
四、横桥向工字钢受力计算
1、荷载计算10#段单侧翼缘砼总重量P1=
1.1877×
2.65×12×10=
377.69KN20#段单侧翼缘托模板及施工荷载重量P2=
25.38×12=
304.56KN3总荷载P=P1+P2=
682.25KN
2、工45a字钢材料力学性能E=
2.1×105MPAW=1430CM3I=32240CM4IZ/SZ=
38.6cmd=
11.5mm[δ]=170MPa[τ]=100MPa
3、工字受力检算受力计算图F=P=
682.25KNF1=
682.25×280-165/265≈
296.07KNF2=F-F1=___.18KN强度计算M__x=
0.15F1+
0.15+
2.65×F2=
0.15×
296.07+
2.8×___.18≈
1125.71KN/mδ=M__x/w=
1125.71×103/(8×1430×10-6)≈
98.40MPa[δ]=170MPaF__ax=P=
682.25KNτ__x=F__axSZ/Izd=
682.25×103/
0.___×
0.0115/8≈20098×10__a=
19.21MPa[τ]=100MPa刚度计算w1=F1×a2(3L-a)/6EI/8=
296.07×103×
0.152×3×
3.3-
0.15/6×
2.06×105×106×32240×10-8/8≈
1.63×10-4/8m≈
0.02mmw2=F2×a2(3L-a)/6EI/8=___.18×103×
2.82×3×
3.3-
2.8/6×
2.06×105×106×32240×10-8/8≈
0.0539/8m≈
6.74mmf=w1+w2=
0.02+
6.74=
6.76mm刚度验算:l=
7.07/3300=1/4881/400结论通过以上检算,横桥向工字钢受力符合承载要求
五、预埋贝雷片抗拔力检算
1、[10的周界μ=
367.1cm取粘结强度τ=
1.5MPa
2、最大拉应力为
112.3时单片贝雷片所需抗拔力为:N=2×
12.74×10-4×
112.3×106=
286140.4N
3、锚固长度为
0.5m时,单片贝雷片的抗拔力为N1=2μlτ=2×
36.71×10-2×
0.5×
1.5×106=550650N
4、结论N1>N,故锚固长度满足要求附件二现浇段托架检算
一、托架施工方案主桥共2个箱梁边跨现浇段,每个边跨现浇段长度为
3.6m,其中伸出墩顶(墩身)部分9#墩为
1.85m、10#墩为
1.55m,梁高
3.29m,腹板厚50cm,底板厚50cm,宽
6.4m,端部设
1.5m厚横隔板一道,其他部位尺寸同标准断面砼方量
59.2m3边跨现浇段箱梁混凝土分两次浇注其施工方法为:利用墩身搭设现浇托架在施工墩身时在墩身上部的设计位置埋设搭设托架的预埋件在墩身两侧搭设对称托架,并在墩身托架的另一侧采取加载措施以平衡因施工现浇段箱梁混凝土时托架对墩身的偏心荷载现浇段箱梁的底模竹胶板,其外模为挂篮外侧模,内模为组合钢模板横桥向在墩身两侧的贝雷片上放置两根2I45工字钢,其上为顺桥向的I20a工字钢间距为75cm(复板下加密一根),然后在I20a工字钢上横向铺设方木和竹胶板顺桥向在翼板下的I32a工字钢上__挂篮外测模具体详见“边跨直线段现浇托架施工图”
二、现浇直线段贝雷片托架受力计算
1、荷载计算10#块梁体悬臂段砼单位重量35T/M2托架、模板及施工荷载重量10T/M
2、材料力学性能贝雷片E=
2.06×105MPaI=
250497.2CM4允许受力[M允]=
78.82T.m[τ允]=
24.52T
3、托架受力检算按不利情况16#墩计算受力计算图F=P=45T/m×
1.85m=
83.25TF1=
83.25×165-
92.5/150≈
40.24TF2=F-F1=
43.01TM__x=
0.15F1+
0.15+
1.5×F2=
0.15×
40.24+
1.65×
43.01=
77.00T.mτ__x=45×
1.85=
83.25T贝雷片数量计算n1=
77.00/
78.82≈
1.0片n2=
83.25/
24.52≈
3.4片取n=5片托架挠度计算w1=F1×a2(3L-a)/6EI/11=
40.24×104×
0.152×3×
1.85-
0.15/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/5≈
1.58×10-5/5m≈
3.15×10-6mw2=F2×a2(3L-a)/6EI/11=
43.01×104×
1.652×3×
1.85-
1.65/6×
2.06×105×106×
250497.2×10-8/5≈
0.00147/5m≈
0.29mmf1=w1+w2=
0.29mm刚度验算:l=
0.29/1850=1/63791/400结论满足施工要求
三、纵桥向工字钢受力计算按不利情况16#墩计算
1、荷载计算1每延米的砼重量q1=
2.65×
1.1877×10=
31.47KN/M2施工荷载每延米重量(施工荷载重量沿桥纵向取10T/M)q2=10×10×
3.3/13=
25.38KN/M3总荷载q=q1+q2=
56.85KN/M
2、工32a字钢材料力学性能E=
2.1×105MPAW=
692.2CM3I=
11075.5CM4IZ/SZ=
27.46cmd=
9.5mm[δ]=170MPa[τ]=100MPa
3、工字受力检算受力计算图强度计算M__x=qL2/8=
56.85×
4.62/8=
150.37__δ=M__x/w=
150.37×103/(2×
692.2×10-6)≈
108.6MPa[δ]=170MPaF__ax=
56.85×
4.6/2≈
130.76KNτ__x=F__axSZ/Izd=
130.76×103/
0.2746×
0.0095/2≈25062×10__a≈
25.06MPa[τ]=100MPa刚度计算f__x=5qL4/384EI/2=5×
56.85×103×
4.64/384×
2.1×105×106×
11075.5×10-8/2=
0.007135m刚度验算l=
0.00713/
4.6=1/6451/400结论通过以上检算,贝雷片托架上纵桥向工字钢符合承载要求
四、横桥向工字钢受力计算其计算方法0#段托架检算结论满足施工要求附图六附图七附图八附图九附图十施工准备0号块托架搭设0号块现浇挂篮拼装挂篮设计、__边跨托架搭设挂篮悬浇1号~8号节段边跨现浇中跨合拢次中跨合拢次边跨合拢边跨合拢__顶板上层钢筋浇筑第二次砼砼养生、拆除底板端模、连接面凿毛砼强度达到设计要求后张拉预应力筋预应力管道压浆拆除模板及托架__墩顶托架平台浇筑支座垫石及临时支座__永久性盆式橡胶支座__底模架及降落木楔__底板及堵头模板托架平台试压调模板位置及标高绑扎底板、腹板、横隔梁钢筋__底板上的竖向预应力筋及预应力管道__腹板纵向、预应力管道__内模、洞口模及堵头模绑扎顶板底层钢筋及管道定位筋__顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋第一次内模及堵头模__顶模板浇筑第一次混凝土砼养生、拆除底板端模、连接面凿毛0号块托架拆除挂篮主桁拼装挂篮设计、__挂篮荷载试验__压脚模、内侧模、封端模__顶板钢筋、预应力管道落模、挂篮前移砼浇筑__、调整模板、底篮预应力束张拉砼养护、预应力穿束__底板、腹板钢筋、预应力管道边跨现浇段施工8号节段悬浇挂篮拆除锁定合拢段两侧的梁体__合拢段模板绑扎钢筋底板束、合拢束穿索在主梁悬臂端上对称施加配重等量泄水浇筑合拢段混凝土混凝土养护达到85%设计强度张拉竖向、横向束张拉底板纵向束将合拢钢束补拉到位解除边跨合拢段临时锁定装置8号节段悬浇挂篮拆除__合拢段吊架、模板绑扎钢筋底板束、合拢束穿索在合拢段两侧8号节段上对称施加配重锁定合拢段两侧梁体浇筑合拢段混凝土等量泄水混凝土养护并达到85%设计强度张拉竖向、横向束解除中跨合拢段临时锁定装置张拉底板纵向束将合拢钢束补拉到位。