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钢筋混凝土简支T形梁桥设计1基本资料
1.1公路等级二级公路
1.2主梁形式钢筋混凝土T形简支形梁
1.3标准跨径:20m
1.4计算跨径
19.7m
1.5实际梁长
19.6m
1.6车道数二车道
1.7桥面净空桥面净空——7m+2×
0.75m人行道
1.8设计依据
（1）《公路桥涵设计通用规范（JTGD60—2004）》，简称《桥规》
（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）》简称《公预规》
（3）《公路桥涵地基与基础设计规范JTJ124-85》简称《基规》2具体设计
2.1主梁的详细尺寸主梁间距
1.7m主梁高度h=（～）l=（～）20=
1.82～
1.1（m）（取
1.8）主梁肋宽度b=
0.2m主梁的根数（7m+2×
0.75m）/
1.7=
52.2行车道板的内力计算考虑到主梁翼板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋故行车道板可按两端固接和中间铰接的板计算已知桥面铺装为2cm的沥青表面处治（重力密度为23kN/m）和平均9cm厚混泥土垫层（重力密度为24kN/m），C30T梁翼板的重力密度为25kN/m
2.
2.1结构自重及其内力（按纵向1m宽的板条计算）图2-1铰接悬臂板计算图示（尺寸单位cm）
①每米延板上的恒载沥青表面处治=
0.02×
1.0×23=
0.46kN/mC25号混凝土垫层=
0.09×
1.0×24=
2.16kN/mT梁翼板自重=（
0.08+
0.14）/2×
1.0×25=
2.75kN/m每延米板宽自重g=++=
0.46+
2.16+
2.75=
5.37kN/m
②每米宽板条的恒载内力弯矩M=-gl=-×
5.37×
0.71=-
1.35kN.m剪力Q=g·l=
5.37×
0.71=
3.81kN
2.
2.2汽车车辆荷载产生的内力公路II级以重车轮作用于铰缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载下图图2-2行车道板计算（尺寸单位cm）后轴作用力140KN的着地长度为a2=
0.2m宽度b2=
0.6m，铺装层的厚度H=
0.09+
0.02=
0.11m垂直行车方向轮压分布宽度为a1=a2+2H=
0.20+2×
0.11=
0.42mb1=b2+2H=
0.60+2×
0.11=
0.82m最外两个荷载的中心距离d=
1.40m，则荷载对于悬臂根部的有效分布宽度a=a+d+2l=
0.42+
1.4+2×
0.71=
3.24m由于汽车荷载局部加载在T梁的翼板上，故冲击系数取1+u=
1.292，则作用于每米宽板条上的弯矩为M=-（1+u））=-
1.292×）=-
14.09kN.m作用于每米宽板条上的剪力为Q=（1+u）=
1.292×=
27.92kN
2.
2.3内力组合
1.承载能力极限状态内力组合计算（基本组合）M=
1.2M+
1.4M=
1.2×（-
1.35）+
1.4（-
14.09）=-
21.346kN.mQ=
1.2Q+
1.4Q=
1.2×
3.81+
1.4×
27.92=
43.66kN所以，行车道板的设计内力为M=-
21.346kN.mQ=
43.66kN
2.正常使用极限状态内力组合计算（短期效应组合）M=M+
0.7M=（-
0.35）+
0.7×（-
14.09）÷
1.3=-
8.94kN.mQ=Q+
0.7Q=
3.81+
0.7×
27.92÷
1.3=
18.84kN
2.3主梁内力的计算
2.
3.1结构自重效应计算由计算跨径L=
19.70m，结构重要性系数为
1.0，每侧栏杆机人行道构件重量的作用力为5kN/m
（1）结构自重集度主梁g=[
0.18×
1.30+（
0.08+
0.14）/2×（
1.60-
0.18）]×25=
9.76kN/m横隔梁边主梁:g={[
1.00-（
0.08+
0.14）/2]×（
1.60-
0.18）/2}××5×=
0.624kN/m图2-3简支T梁主梁和横隔梁简图（尺寸单位cm）2号梁g=2×g=
1.248kN/m中主梁g=2×g=
1.248kN/m桥面铺装层g=[
0.02×
7.00×23+（
0.06+
0.12）×7×24]/5=
3.67kN/m栏杆和人行道g=5×=
2.00kN/m合计边主梁g=g+g+
2.00=
9.76+
0.624+
3.67+
2.00=
16.054kN/m2号梁g=
9.76+
1.248+
3.67+
2.00=
16.678kN/m中主梁=
9.76+
1.248+
3.67+
2.00=
16.678kN/m结构自重内力计算梁内各截面的弯矩M和剪力Q的计算式M=.x-gx.=（l-x）Q=-gx=（l-2x）其中L为计算跨径X为计算截面到支点的距离表2-1边主梁自重产生的内力截面位置x剪力Q（kN）弯矩M（kN.m）X=0×
19.7=
158.130X=l/4×（
19.7-2×）=
79.07（
19.7-）=
584.1X=l/20×
16.054×
19.7=
778.8表2-22号梁自重产生的内力截面位置x剪力Q（kN）弯矩M（kN.m）X=0×
19.70=
164.280X=l/4×（）=
82.14（）=
606.8X=l/20×
16.678×
19.7=
809.07表2-3中主梁自重产生的内力截面位置x剪力Q（kN）弯矩M（kN.m）X=0×
19.70=
164.280X=l/4×（）=
82.14（
19.7-）=
606.8X=l/20×
16.678×
19.7=
809.
072.
3.2汽车、人群荷载内力计算
（1）荷载横向分布的计算荷载横向分布系数m的计算公式汽车m=Σn／2人群m=
①用杠杆原理法计算荷载位于靠近主梁支点时的荷载横向分布系数m荷载位于指点时1号梁相应汽车-II级和人群荷载的横向分布系数，如图1-2图2-4杠杆原理法计算横向分布系数（尺寸单位cm）1号梁公路II级m=Σn／2==
0.438人群荷载m==
1.422同样方法计算
2、3号梁梁端横向分布系数为:2号梁公路II级m=
0.500人群荷载m==-
0.4223号梁公路II级m=（
0.938+
0.250）/2=
0.594人群荷载m==0
②当荷载作用跨中时，1号边主梁的横向分布系数宽跨比==
0.4＜
0.
5.故用偏心压力法计算横向分布系数ma）求荷载横向分布影响线竖标n=5梁间距为
1.60则:a+……a=2×
1.60+
1.60+0+-
1.60+-2×
1.60=
25.60m1号梁在2个边主梁处的横向影响线的竖标值为==+=
0.60==-
0.20b）绘制荷载横向分布影响线，并按最不利布载，如图1-3所示图2-5刚性横梁法计算横向分布系数图示（尺寸单位cm）c）计算m1号梁汽-II:m=
0.522+
0.395+
0.177-
0.005/2=
0.504人群m==
0.620同样方法计算
2、3号梁的横向分布系数为:2号梁汽-II:m=
0.455人群m=
0.3913号梁汽-II:m=
0.409人群m=
0.171×2=
0.342表2-4荷载横向分布系数汇总梁号公路-II级人群1跨中
0.
5040.620支点
0.
4381.442续表1-42跨中
0.
4550.391支点
0.500-
0.4223跨中
0.
4090.342支点
0.
5940.000
（2）均布荷载和内力影响线的__计算汽-II均布荷载（kN/m）人群（kN/m）影响线__（m或m）影响线图示M
10.5×
0.75=
7.
8753.0×
0.75=
2.25===
48.51Q
7.
8752.25==
2.438Q
7.
8752.25==
9.85注
10.5KN/m为公路-I级车道荷载的均布荷载标准值；计算跨径小于50m时，人群荷载标准值为
3.0kN/m
（3）公路II级中集中荷载P的计算计算弯矩效应时P=
0.75[180+]=
179.1kN计算剪力效应时P=
1.2×
179.1=
214.92kN注当计算跨径在5-50m之间时，P用直线内插求得
（4）计算冲级系数A=
0.3902mI=
0.066146mG=
0.3902×25=
9.76kN/mG/g=
9.76/
9.81=
0.995kN.s/mC混凝土E取3×10N/mf=
5.713Hz∵
1.5Hz＜f＜14Hz∴=
0.1767lnf-
0.0157=
0.292则1+=
1.292
（5）跨中弯矩M1/2的计算因双车道不折减，故=1代入下式得S=（1+）××[mq+mPy]S=mq表2-5公路II级产生的弯矩（kN.m）梁梁号内力m1+u弯矩效应m××1+×[×＋×]1M1/
20.
5041.
2927.
87548.
51179.
14.
925823.132M1/
20.
45548.
514.
925743.123M1/
20.
40948.
514.
925667.98表2-6人群荷载产生的弯矩（kN.m）梁号内力mqy弯矩效应m×q×1M1/
20.
6200.75×
3.00=
2.
2548.
5167.672M1/
20.
39148.
5142.683M1/
20.
34248.
5137.33按承载能力极限状态，结构重力对结构的承载能力不利时计算弯矩效应组合=
1.2S+
1.4S+
0.80×
1.4S表2-7跨中弯矩基本组合表（kN.m）梁号内力恒载人群汽车1M1/
2778.
867.
67823.
132162.732M1/
2809.
0742.
68743.
122059.053M1/
2809.
0737.
33667.
981947.87
（6）活载跨中剪力Q计算表2-8公路——二级产生的跨中剪力（kN）梁号内力11+2345612[34+56]
10.
5041.
2927.
8752.
438214.
920.
582.
4820.
45574.
4630.
40966.93表2-9人群荷载产生的跨中剪力（kN）梁号内力12q
312310.
6202.
4382.
253.
4020.
3912.
1430.
3421.88
（7）支点剪力的计算
①计算支点截面汽车荷载最大剪力绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线如图7-4所示图2-4m沿跨长变化图在横行分布系数变化区段m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为1号梁=1×（
19.7-×
4.9）/
19.7=
0.917同理得2号梁=
0.3333号梁=
0.168由Q=（1+u）×q[m+（m-m）]Q=（1+u）mPy得1号梁Q=
1.292×1×
7.875×[
0.504×
9.85+（
0.438-
0.504）×
0.917]=
49.00kNQ=
1.292×1×
0.438×
214.92×
1.0=
121.62kN则，在公路-II级作用下，1号梁支点的最大剪力为Q=Q+Q=
49.00+
121.62=
170.62kN同理得2号梁Q=
1.292×1×
7.875×[
0.455×
9.85+（
0.5-
0.455）×
0.333]=
45.64kNQ=
1.292×1×
0.5×
214.92×
1.0=
138.84kNQ=Q+Q=
45.64+
138.84=
184.48kN3号梁Q=
1.292×1×
7.875×[
0.409×
9.85+（
0.594-
0.409）×
0.168]=
41.76kNQ=
1.292×1×
0.594×
214.92×
1.0=
164.94kNQ=Q+Q=
41.76+
164.94=
206.70kN
②计算支点截面人群荷载最大剪力Q=m×q×+（m-m）q×1号梁Q=
0.620×
2.25×
9.85+（
1.442-
0.620）×
2.25×
0.917=
17.90kN2号梁Q=
0.391×
2.25×
9.85+（-
0.442-
0.391）×
2.25×
0.333=
7.14kN3号梁Q=
0.342×
2.25×
9.85+（0-
0.342）×
2.25×
0.168=
7.26kN表2-10剪力效应组合表（kN）梁号效应恒载人群汽车
1158.
1317.
90170.
62448.
6703.
482.
48119.
282164.
287.
14184.
48463.
4002.
1474.
46106.
643164.
287.
26206.
70494.
6501.
8866.
9395.
812.4横隔梁内力计算对于具有多根内横梁的桥梁，由于主梁跨中处的横梁受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只需计算跨中横梁的内力，其它横梁可偏安全地访此设计下列计算横梁在2号和3号主梁之间r-r截面上的弯矩M和靠近1号主梁处截面的剪力Q
2.
4.1确定作用在中横隔梁上的计算荷载对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图7-7所示图2-5横隔梁上计算荷载的计算图示纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为计算弯矩时P===
108.65kN计算剪力时P==
126.56kN
2.
4.2绘制中横隔梁的内力影响线按偏心压力法计算
1、2号梁的横向分布系数影响线竖坐标值，M影响线以及剪力影响线如图7-8所示图2-6中横隔梁内力计算（尺寸单位cm）P=1作用在1号梁轴上时（）=×
1.5d+×
0.5d-1×
1.5d=
0.6×
1.5×
1.6+
0.4×
0.5×
1.6-
1.5×
1.6=-
0.64P=1作用在5号梁轴上时=×
1.5d+×
0.5d=-
0.20×
1.5×
1.6+0×
0.5×
1.6=-
0.48P=1作用在2号梁轴上时（=
0.40，=
0.30）=×
1.5d+×
0.5d-1×
0.5d=
0.40×
1.5×
1.6+
0.30×
0.5×
1.6-
0.5×
1.6=
0.
402.
4.3截面内力计算将求得的计算荷载P在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并入冲击影响力（1+），得表7-4截面内力计算表公路-II级弯矩MM=（1+）··P·=
1.292×1×
108.65×（
0.92+
0.29）=
169.85kN剪力QQ=（1+）··P·=
1.292×1×
126.56×（
0.575+
0.350+
0.188-
0.038）=
175.78kN
2.
4.4横隔梁内力组合由于横隔梁的结构自重内力甚小，计算中可略去不计
（1）承载能力极限状态内力组合（基本组合）M=0+
1.4×
169.85=
237.79kN.mQ=0+
1.4×
175.78=
246.09kN
（2）正常使用极限状态内力组合（短期效应组合）M=0+
0.7×
169.85÷
1.292=
92.02kN.mQ=0+
0.7×
175.78÷
1.292=
95.24kN图2-7行车道板计算（尺寸单位cm）后轴作用力140KN的着地长度为a2=
0.2m宽度b2=
0.6m，铺装层的厚度H=
0.09+
0.02=
0.11m垂直行车方向轮压分布宽度为a1=a2+2H=
0.20+2×
0.11=
0.42mb1=b2+2H=
0.60+2×
0.11=
0.82m最外两个荷载的中心距离d=
1.40m，则荷载对于悬臂根部的有效分布宽度a=a+d+2l=
0.42+
1.4+2×
0.71=
3.24m由于汽车荷载局部加载在T梁的翼板上，故冲击系数取1+=
1.292，则作用于每米宽板条上的弯矩为M=-（1+））=-
1.292×）=-
14.09kN.m作用于每米宽板条上的剪力为Q=（1+）=
1.292×=
27.92kN
（3）内力组合
1.承载能力极限状态内力组合计算（基本组合）M=
1.2M+
1.4M=
1.2×（-
1.35）+
1.4（-
14.09）=-
21.346kN.mQ=
1.2Q+
1.4Q=
1.2×
3.81+
1.4×
27.92=
43.66kN所以，行车道板的设计内力为M=-
21.346kN.mQ=
43.66kN
2.正常使用极限状态内力组合计算（短期效应组合）M=M+
0.7M=（-
0.35）+
0.7×（-
14.09）÷
1.3=-
8.94kN.mQ=Q+
0.7Q=
3.81+
0.7×
27.92÷
1.3=
18.84kN
2.5支座的计
2.
5.1确定支座的平面尺寸由于主梁肋宽为18cm，故初步选定板式橡胶支座的平面尺寸为la=18cm，lb=20cm（顺桥），则按构造最小尺寸确定l0a=17cm，l0b=19cm首先根据橡胶支座的压应力限值验算支座是否满足要求，支座压力标准值R=R0+R0+R0+R0=157+
110.70+
44.5+
17.7=
329.90KN支座应力为:σ=
10.21MPa≈10MPa满足规范要求通过验算可知，混凝土局部承压强度也满足要求（过程略），因此所选定的支座的平面尺寸满足设计要求
2.
5.2确定支座高度支座的高度由橡胶层厚度和板厚度两部分组成，应分别考虑计算假设本算例中支座水平放置，且不考虑混凝土收缩与徐变的影响温差∆t=36℃引起的温度变形，由主梁两端均摊，则每一支座的水平位移∆g为∆g=1/2α′⋅∆t⋅l=
0.0035m=
0.35式中l′——构件计算长度，l′=l+la′因此，不计制动力时，∆l=∆g，te≥2∆g=2×
0.35cm=
0.70cm为了计算制动力引起的水平位移∆Fbk，首先要确定一个支座上的制动力标准值Fbk由于计算跨径为
19.5m，故纵向折减系数ζ′取
1.0，由于该桥桥面净宽为
7.0m，按二车道设计，故车道折减系数ζ取
1.0车道荷载制动力按同向行驶时的车道荷载（不计冲击力）计算，故计算制动力时按一个车道计算，一个车道上由车道荷载产生的制动力为在加载长度上的车道荷载标准值的总重力的10%，故本算例的制动力为Fb′k=qkl+pk×10%=
7.875×
19.5+
178.5×10%=
33.21KN由于Fb′k小于公路Ⅱ级汽车荷载制动力最低限值90KN，故Fb′k取90KN计算由于本例中有五根T梁，每根T梁设2个支座，共有10个支座，且假设桥墩为刚性墩，各支座抗推刚度相同，因此制动力可平均分配，因此一个支座的制动力为Fbk=
9.0KN因此，计入制动力时，橡胶厚度te的最小值为t≥=
0.61cm此外，从保证受压稳定考虑，矩形板式橡胶支座的橡胶厚度te应满足
1.8cm≤t≤
3.6cm由上述分析可知，按计入制动力和不计入制动力计算的橡胶厚度最大值为
0.70cm，小于
1.8cm，因此橡胶层总厚度te的最小值取
1.8cm由于定型产品中，对于平面尺寸为18cm×25cm的板式橡胶支座中，te只有2cm，
2.5cm，
3.0cm，
3.5cm四种型号，te暂取2cm
2.
5.3支座偏转情况验算支座的平均压缩变形δcm为δcm=
0.573mm在恒载、车道荷载和人群荷载作用下，主梁挠曲在支座顶面引起的倾角应按结构力学方法计算，则有恒载产生的转角θ==
0.0044Rad，小于δcm，支座不会落空此外，为了限制竖向压缩变形，《桥规》（JTGD62）规定δcm不得大于
0.07te，由于
0.07te=
0.07×20=
1.4mmδcm=
0.573mm，因此δcm满足≤δcm≤
0.07te条件，验算通过
2.
5.4板式橡胶支座抗滑稳定性验算为保证板式橡胶支座和墩台顶面或主梁底面不产生滑移，需对其抗滑稳定性进行验算，计入制动力时Rck=R0gk+R0qk+R0pk×
0.5（相当于车道荷载最小反力）=157+
110.7+
44.5×
0.5=
234.6KNµRck=
0.3×
234.6=
70.38KN，而
1.4GA+F=
1.4×
1.0×103×
0.18×
0.20×
3.5/20+
9.0=
17.82KN，小于µRck=
70.38KN因此，制动力作用下支座不会滑动内力内力内力。
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