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Xl XXfSJONI\ZERSinrV OFTEC120LOGV得程役材材尊布得程猊说心裸g的猊就钢葡混翼土名森草向*1肋察搂JL觐月岩陇(直属条)4^/4业/现修史四名#号指与教啊开巍时间宏讯时间日日-
428.10-
264.01-
91.57/____//-223,37\\
0.21B
124.
0488.
25198.
50192.
39308.
10220.
09341.
30396.
10235.
08168.
43206.00=
1160.
08145.231-
37.570―1B-
60.77-
243.57-
266.77主梁的内力包络图a弯矩包络图;b剪力包络图
5.4承载力计算
5.
4.1正面受弯承载力跨内按T形截面计算,因5/=8y615=
0.
130.1翼缘计算宽度按〃3=
6.9/3=
2.3mm和b+s〃=
0.3+
6.705=
7.005m中较小值确定取々=
2.3m B支座边的弯矩设计值Mw=Mftmax-V^b/2=-
428.40-
206.00X
0.35/2—
464.45kN•m0纵向受力钢筋除B、C支座截面为2排外,其余均1排跨内截面经判别都属于第一类T形截面正截面受弯承载力的计算过程列于下表主梁正截面承载力计算截面1B2弯矩设计值kN・m
396.10-
428.
40220.09-
91.57as=M/q Xbho或侦M/
396.10xl0642X40x10°
220.09x
10691.57x10°lx
14.3x2300x6152lxl
4.3x300x58tf1x
14.3x2300x61521x
14.3x300x6152aUcK试=
0.032=
0.297=
0.018=
0.056ys=l+Jl-2a./
2.9X
10.
8190.
9910.971/rsfyho
1818.
22505.
21003.
1425.9选配钢筋mm22也5+2也5弯3金2+3金52您2+1金2弯2您54=19644=26134=11404=982主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定
5.
4.2斜截面受剪承载力验算截面尺寸:九-hf=580-80=500mm,因hw/bW00/300=l.674截面尺寸按下式验算
0.25pc兀b力/
0.25X1X
14.3X300X580=
622.05X103kN Vinax=
266.77kN,截面尺寸满足要求计算所需腹筋A由吃=
0.7九的+
1.25/”工人,得5竺丈=Vcs-°-7Zb/zo=
266.77X103-
0.7X
1.43X300X580/
1.25X210X580s
1.25,=
0.608mnr/mm采用O8@160双肢箍筋,实际为2X
50.3/160=
0.629/2/w2/mm
0.608ww2/mm,满足验算最小配箍率p=—=
160.21%
0.24^-=
0.16%,满足要求』bs300x160fyv次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来集中力7^=
61.92+
131.04«193kN,/,=650-500=150mm,附加箍筋布置范围s=2九+3b=2X150+3X200=900mm取附加箍筋中8@160双肢,则在长度s内可布置附加箍筋的排数,m=900/160+l=7排,取m=8排,次梁两侧各布置4排另加吊筋1^16,=201mm2,由式2£A由sin a+mn fyv=2X360X201X
0.707+8X2X210X
50.3=
271.3X103N f;=193kN,满足要求因主梁的腹板高度大于450mm,需在梁侧设置纵向构造筋,每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的01%,且其间距不大于200mmo现每侧配置2血4,308/300X570=
0.18%
64.
64.
85.
85.
85.
105.
105.
1.设计资料
1.建筑物安全等级二级;
2.建筑物平面尺寸L1XL
221.4X
48.524号,墙厚370,钢筋混凝土柱350X350;
3.荷载1楼面活载7如/〃任2楼面面层20厚水泥砂浆Zw=18^/7//n33钢筋混凝土容重兀.=25加/花4楼侧面、楼底粉刷层15厚混合砂浆ytl={lkn/m3;
4.材料1混凝土C30;2钢筋受力钢筋用HRB400级钢筋,腹筋用HPB235级钢筋
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置,次梁沿纵向布置主梁的跨度为
7.Oni、
6.9m、
7.0m,次梁的跨度为
6.0m,主梁每跨内布置两根次梁,两边板跨度为
2.4m,中间跨度为
2.3m,则102/101=
6.0/
2.3=
2.6,按单向板设计D、』、A^00^00^00^00^000^000^00^000,
①2
③,⑷
⑤678;9楼盖建筑平面按跨高比条件,要求板厚2400/40二60顾,对工业建筑的楼盖板,要求h^80mm,取板厚为h=80mmo次梁截面高度应满足h=10/18〜10/12=6000/18〜6000/12=333〜500mm,b二h/3〜h/2=166〜250mm,取b=200mmo主梁的截面高度应满足h=10/15〜10/10=7000/15〜7000/10二466〜700mm,取h=650mm,b=300mmo
3.板的设计轴线
①〜
②,
⑧〜
⑨的板属于端区隔单向板,轴线
②〜
⑧的板属于中间区隔单向板
3.1荷载板的永久荷载标准值80mm现浇钢筋混凝土板
0.08X25=2kN/〃20mm厚楼面水泥砂浆面层
0.02X18=
0.36kN/m215mm板底混合砂浆抹灰
0.015X17=
0.255kN//n2小计
2.615kN/wr板的可变标准荷载值7kN/〃『\0\0069000永久荷载分项系数取
1.2,因楼面可变荷载标准值大于
4.0kN/,〃2,所以可变荷载分项系数应取
1.3于是板的永久荷载设计值g=
2.615X
1.2=
3.138kN//n2可变荷载设计值q=7X
1.3=
9.1kN/那荷载总设计值g+q=
12.238kN/wr,取g+q=
12.24如//^
3.2计算简图次梁截面为200X500mm,取板在墙上的支撑长度为120nun,按塑性内力重分布设计,板的计算跨度边跨10=1n+h/2=2400-100-120+80/2=2220mm
1.025ln=
2234.5mm,取10=2220mm中间跨10=ln=2300-200=2100mm因跨度差2220-2100/2100=5%10%,可按等跨连续板计算,取1口板宽作为计算单元,计算简图如下g+q=
12.24kN/nT2/!\/\1\/!\1\f—V—△C
2、\1:22」210022202B210022c3板计算简图,2100,
3.3弯矩计算值用塑性内力重分布理论计算,则有«系数如下-1/14-1/16-1/16-1/14A1/11ZX~~T7T6~~ZS~~rm―S—^7TE―ZS~~T7H~~A Ml=-MB=g+g垢/11=
5.48W rnM2=g+q欢/16=
3.ZlkN m Mc=一g+ql%/14=-
3.86kN•m这是对端区隔单向板而言的,对于中间区隔单向板,其Me和M2应乘以
0.8,分别为:Mc=
0.8X-
3.86=-
3.09W-m M2=
0.8X
3.37=
2.70kN m
3.4正截面受弯承载力计算环境类别为一级,C30混凝土,板的最小保护层厚度c=15mino板厚80mm,/p=80-20=60mm;板宽b=1000nmio C30混凝土,%=
1.0,儿=
14.3kN/〃F;HRB400钢筋,g=360N/〃板配筋计算的过程于下表楼面板的配筋计算截而1B2C弯矩设计值kN・m
5.48-
5.
483.37-
3.86%=M/%bho
0.
1060.
1060.
0650.
0750.
1130.
1130.
0670.078轴线计算配筋mm
①〜
②、\-^hoa,fc/fy
269.
3269.
3159.
7185.9
⑧〜
⑨也^@180也6©150@180蛰@150A*实际配筋4=2804=280mn4=189轴线计算配筋mn
②〜
⑧A甘fc/fy
0.8X
159.
70.8X
185.
9269.
3269.3=
127.8=
148.7也^@180也6©180@180也@180实际配筋A=157mn4=280人=280Q157*对轴线
②〜
⑤间的板带,其跨内截面
2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%为了方便,近以对钢筋面积乘以
0.
8.计算结果表明,支座截面的§均小于
0.35,符合塑性内力重分布的原则;4/bh=157/1000X80=
0.20%,此值大于
0.45/;//y=
0.45X
1.43/360=
0.18%,同时不小于
0.2%,满足最小配筋率
4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计根据本车间楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的可变荷裁不考虑梁从属面积的荷载折减
4.1荷载设计值由板传来的恒载
3.14X
2.4=
7.54kN/w2次梁自重25X
0.2X
0.5-
0.08XI.2=
2.52kN/w2次梁粉刷17X
0.015X
0.5-
0.08X2X
1.2=
0.26kN/〃小计
10.32kN/w2板的可变荷载设计值q=
9.1X
2.4=
21.84kN/w2荷载总计算值g+q=
32.16kN/〃广
4.2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm主梁截面为300mmX650mm,计算跨度边跨lo=/n+a/2=6000-120-150+120=5850mm
1.025/n=
1.025X5730=5873mm取/〃=5850m【n,中间跨///n=6000-300=5700mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算计算简图如图所示g+q=
32.16kN/m2121A B2C3C BA,5850L570015700L5700J5850―次梁计算简图
4.3内力计算由表11-K表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数弯矩设计值M=-MB=g+q/ii=
32.16X
5.85711=
100.05kN•m Mc=-g+q4=-
32.16X
5.72/14=-
74.63kN・mM2=g+q/j/16=
32.16X
5.7716=
65.30kN•m剪力设计值VA=
0.45g+q妇45X
32.16X
5.73=
82.92kN峋=
0.60g+q/nl=
0.60X
32.16X
5.73=
110.57kN VBr=V^=
0.55g+q Zn2=
0.55X
32.16X
5.7=
100.82kN
4.4承载力计算
4.
4.1正截面受弯承裁力正截面受弯承载力计算时,跨内按T形截面计算,翼缘宽度去b/3=6000/3=2000mni;又〃=b+L=200+2100=2300故取Z/=2000mino各截面纵向钢筋均布置一排环境类别为一级,C30混凝土,梁的最小保护厚度c=25mm,截面有效高度/,=500-35=465mmo C30混凝土,%=
1.0,耳=
14.3N//wU,/;=
1.43N//n£;纵向钢筋采用HRB400钢,/y=360N//«w2,箍筋采用HPB235钢筋,/yv=210N/nnn2正截面承载力计算过程列于下表a}fc bfhf h-hf/2=
1.OX
14.3X2000X80X465-80/2=
972.4kN・mM岫故跨内截面均属于第一类T型截面次梁正截面受弯承载力计算截面1B2C弯矩设计值kN・m
100.05-
100.
0565.30-
74.63=M/%Xbho或《二材/%
100.05c
106100.05C
10665.30x
10674.63x1061x
14.3x20046521x
14.3x200x46521x
14.3x2000x46521x
14.3x200x4652f;址=
0.016=
0.162=
0.011=
0.121g=l-Jl・2a,
0.
0160.
1780.
0110.129A甘/£或
591.
1657.
6406.
4476.5A甘£选配钢筋mm22史6+1⑩16弯3独82业14+1914弯2史14+1史164=6034=7634=4614=509计算结果表明,支座截面的点均小于
0.35;As/bh=461/200X500=
0.461%,此值大于
0.45///y=
0.45X
1.43/360=
0.179%,满足最小配筋率
4.
4.2斜截面受剪承裁力斜截而受剪承载力计算包括截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算验算截面尺寸hw=ht-hf=465-80=385nun,因Au./b=385/200=l.9254,截面按下式验算
0.25p,fc bho=
0.25X1X
14.3X200X465=
332.48X103N Vinax=l
10.57kN,截面满足要求验算是否需要按计算配置箍筋
0.7/;bV=
0.7X
1.43X200X465=
93.093X103NUmax=
110.57X103N,需按计算配箍筋采用中6双肢箍筋,计算支座B左侧截面S=
1.25/;、,Aw幻/VBI-
0.7/b/zJ=
1.25X210X
56.6X465/
110.57X103-
0.7X
1.43X200X465=
395.3mm调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%o现调整箍筋间距s=
0.8X
395.3=316mm,取箍筋间距s=250mm为了方便施工,沿梁长度不变验算配筋率下限值弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为
0.3ft/fyv=
0.3X
14.3/210二
0.20%实际配筋率=6/200X250=
0.11%0,20%,不满足要求取pn=
0.20%,最后取s=120mmo
5.主梁设计主梁按弹性方法设计
5.1荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的永久荷载
10.32X
6.0=
61.92kN主梁自重含粉刷[
0.65-
0.08X
0.3X
2.4X25+
0.015X
0.65-
0.08X2X
2.4X17]X
1.2=
13.15kN____永久荷载设计值G=
61.92+
13.15=
75.07kN取G=75kN可变荷载设计值Q=
21.84X
6.0=
131.04kN取Q=131kN
5.2计算简图主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm,中间支承在350mmX350mm的混凝土柱上,其计算跨度边跨ln=7000-350/2-120=6705mm因
0.025/n=168mma/2=185mm,取.=
1.025/n+b/2=l.025X6705+350/2=7048mm近似取/()=7050mm中跨/0=6900mni主梁的计算简图如下,因跨度相差不超过10%,故可利用附表6-2计算内力G G G GGG,■/\r:ZX ZXA A1B2C3D7050/6900,7050,主梁的计算简图
5.3内力设计值及包络图
5.
3.1弯矩设计值弯矩G+处Q・式中系数
4、由附表6-2相应栏内查得M.max=
0.244X75X
7.05+
0.289X131X
7.05=
395.93kN-m归0・267X75X
7.05-
0.311X131X
7.05—
428.40kN-m“.max M.=
0.067X75X
6.90+
0.200X131X
6.90=
215.45kN.m X,1113A
5.
3.2剪力设计值剪力V=kN+h Q式中系数k,、虹由附表6-2相应栏内查得LEX=0・733X75+
0.866X131=
168.43kN*,max=T・267X75-
1.311X131=-
266.77kN Varmax=l.0X75+
1.222X131=
235.08kN
5.
3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图
①第
1、3跨有可变荷载,第2跨没有可变荷裁由附表6-2知支座B或C的弯矩值为Mfi=Mc=-
0.267X75X
7.05-
0.133X131X
7.05=-
264.OlkN•in在第1跨内以支座弯矩MA=0,MB=-
264.01kN-m的连线为基线作G=75kN,Q=131kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为-G+Q/0+—=-75+131X
7.05-=
396.10kN-m与前面计算的3333Mg=
395.93kN•m接近-G+Q/0+^-=-75+131X
7.05-2x264,01=
308.10kN•m30333在第2跨内以支座弯矩
264.OlkN-m,Mc=-
264.OlkN・m的连线作为基线,作G=75kN,Q=0的简支弯矩图,得集中荷载作用点处的弯矩值|G/0+M/,=|X75X
6.90-
264.01=-
91.51kN-m
②第
1、2跨有可变荷载,第3跨没有可变荷载第1跨内在第1跨内以支座弯矩M广0,归广-
428.40kN・m的连线为基线作G=75kN,Q=131kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为14^84-75+131X
7.05一=
341.30kN・m3310X AOQ40-75+131X
7.05-二
198.50kN・m33在第2跨内Mc=-0,267X75X
7.05-
0.089X131X
7.05=-
223.37kN-m以支座弯矩M广-
428.40kN・ni,Mc=-
223.37kN•m的连线为基线,作G=75kN,Q=131kN的简支梁弯矩图,得1I2;G+Q/0+Mc+y75+131X
7.05-
223.37+;-
428.40+
223.37=
124.04kN•m|G+Q/O+Mc+|75+131X
7.05-
113.77+|-
428.40+
223.37=
192.39kN•m
③第2跨有可变荷载,第
1、3跨没有可变荷载归尸Mc.=—
0.267X75X
7.05-
0.133X131X
7.05=-
264.01kN・m第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为-G+Q l0+MH=-75+131X
7.05-
264.01=
220.09kN•m与前面计算的33/W2max=
215.45kN・m接近第
1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为-G/o+-M=-X75X
7.05--X
264.01=
88.25kN・m3°333171-G/+-M尸一X75X
7.05--X
264.01=
0.24kN・m3o3“33弯矩包络图如下a所示剪力包络图
①第1跨K.max=
168.43kN;过第1个集中荷载后为
168.43-75T31=-
37.57kN;过第2个集中荷载后为-
37.57-75-131=-
243.57kN%x=-
266.77kN;过第1个集中荷载后为-
266.77+75+
13120.77kN;过第2个集中荷载后为-
60.77+75+131=
145.23kN
②第2跨VB,,max=
235.08kN;过第1个集中荷载后为
235.08-75二
160.08kN当可变荷载仅作用在第2跨时VBr=l.0X75+
1.OX131=206kN;过第1个集中荷载后为206-75-131=0剪力包络图如下b所示。